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热处理新技术新工艺日新月异，层出不穷。热处理方面论文越老越多，为了更好的让大家了解到热处理方面的论文，我建议我们把自己收藏的论文贡献出来，让大家共同分享。我今天带头先发几篇论文供大家参考！！
' t  d7 z" E3 j: s4 O5 @希望大家来支持热处理技术的发展
6 G' m+ }6 A* Y$ `多做共享
帮助别人提高自己

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1Cr13不锈中板连续热处理工艺研究
% S7 r4 t! y' h3 b1Cr13不锈中板连续热处理工艺研究 ilyvmwjg@sina.com

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亚温淬火在实际生产中的实验研究
亚温淬火在实际生产中的实验研究:call:

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热处理淬火保温时间探讨

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齿轮感应淬火综述（一）.（一）.

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齿轮感应淬火综述2齿轮感应淬火综述

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双介质淬火小诀窍
双介质淬火小诀窍
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支持您,楼主!最好在1楼列个目录!

4 ~$ e  ~: Y: U$ j, k) g
& }6 ?# f* z6 G# ?两种淬火油对板簧热处理质量影响的研究
摘要：通过对N32机油和今禹Y15-II快速光亮淬火油的冷却特性的对比研究，以及对采用两种油进行的60Si2Mn和50CrVA钢样品淬火冷却后的组织性能分析，研究了两种油对板簧热处理质量的影响。实验结果表明，N32机油的高温冷却速度不足是其不适于有效厚度大于12mm的60Si2Mn板簧淬火的原因。而今禹Y15-II快速光亮淬火油的蒸汽膜阶段短，高温冷却速度较快，有足够的低温冷却速度，能够满足14mm以下厚度的60Si2Mn和20mm左右50CrVA板簧淬火。
# _6 I: X: Z- g9 M. q( h关键词：60Si2Mn板簧；冷却特性；有效厚度
中图分类号：TG162.74;TG154.4  文献标识码：A  文章编号：1001-3814（2004）12-0045-03

0 z, r' }# e: [. C2 b" U. p% K[ 本帖最后由 corrugator 于 2006-10-24 16:42 编辑 ]

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摘要：合理选择淬火冷却介质和确定零件的材料使产品质量处于受控状态和确保产品质量的提高。
: A7 k/ `! d0 \! \$ n3 C关键词：板簧；稳定杆；热处理
) ~8 H) G/ L/ G( Y: r' Q1 b中图分类号：TGl62.83    文献标识码：A    文章编号：1008-1690(2002)04-0042-03

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摘要：铬镍钢齿轮，特别是20Cr2Ni4钢齿轮，以往由于渗碳淬火后表层存在大量的残余奥氏体，所以在渗碳后淬火之前进行一次高温回火，即一次淬火法。其生产率低，耗能多。经我们多年实践，采用微机控制渗碳，实现齿轮渗碳后直接淬火工艺。
关键词：微机控制；一次淬火；直接淬火；残余奥氏体

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摘要：长期使用的淬火油易发生变质，大量粘稠状的胶体粘附在散热器壁上，不利于换热，且很难清洗，影响生产，可采用加添加剂改性的办法，去除污垢，效果明显。
% Y% s1 v# i. e, J7 J" D% L/ {关键词：淬火油；污垢；添加剂
中图分类号：TG154.4    文献标识码：A    文章编号：1008-1690(2002)03-0033-03


% z9 |% @3 j& Y( G; F5 E
) G& }' f: ], P1 C恭祝zhchh 荣升金属材料版版主,实至名归!!
9 I* B: N. Z0 Y1 E4 r  w: W, v  i: ^
[ 本帖最后由 corrugator 于 2006-10-25 12:53 编辑 ]

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摘要：介绍以T10A为材质的冲裁模，并对该公司以T10A为材质的冲模例分析，说明模具制作的过程，并根据模
- Z0 D1 r$ ~& {' q" z- B具所要求的硬度和韧性性能等要求，介绍T10A碳素工具钢的热处理工艺方法。
7 r0 ~# V" s* w& B2 r2 `关键词：T10A；冲裁模；热处理；模具寿命
- u; t7 C; {3 W7 ~3 D3 r中图分类号：TG15 文献标识码：A 文章编号：1008—8725(2006)08—0031—02

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摘要：研究了室温油分级等温淬火热处理工艺参数对低合金贝氏体球墨铸铁磨球组织和性能
的影响。结果表明：试验条件下最佳热处理工艺参数为奥氏体化温度930~950℃，出油温度180
～ 22O℃ ，出油入炉时间60 S，等温温度220~240℃ ，等温时间1～1．5 h；此时材料基体组织为下
) z! r  z  o3 j( `贝氏体+少量的马氏体、残余奥氏体和碳化物，其冲击韧度大于14 J／cm2，硬度为52~56 HRC。
关键词：分级等温淬火；贝氏体；球墨铸铁；磨球
/ R+ F4 ?3 S9 H* D$ S, m) p' J中图分类号：TG143．5 文献标识码：A 文章编号：1000-3738(2006)07-0059—04

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摘要：本文介绍用网带炉对35CrMnSiA薄壁零件淬火，对零件变形引起的尺寸超差原因进行了试验与分析并采取了相应的措施。结果表明：采用Y35-II等温分级淬火油冷却介质和热处理前零件的壁厚差尺寸控制，可以得到淬、回火后零件的尺寸满足技术要求。
关键词：网带炉；变形；冷却介质
% _% @' k& W7 _: I8 T中图分类号：TG162.7    文献标识码：B    文章编号：1008—1690(2002)02-0040-03

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中图分类号：TGl56.8.1   文献标识码：B    文章编号：1001-3814(2001)04-0078-01
如何提高轻型车后桥圆锥齿轮的对研合格率一直是各生产厂家所关心的话题。几年来，我们通过不断地探索，积累了一定的经验。本文从热处理角度探讨如何通过控制渗碳淬火变形，提高齿轮的热处理质量，从而提高齿轮的对研合格率。现以轻型车后桥圆锥从动齿轮为例作一介绍。

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我公司在90年代初将氮基可控气氛铸链炉自动生产线应用于GCr15钢制轴承套圈淬、回火。淬火介质主要用N32机械油。随着套圈尺寸的增大，有时出现淬火硬度严重不均和畸变等问题，采用今禹Y15T快速淬火油添加剂对N32机械油进行改性处理后，解决了套圈硬度不均，有效地控制了畸变。

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摘要：比较了几种不同的高频淬火工艺，改进了感应器，选用了新型淬火剂．使产品达到了进口件的水准
关键词：高频淬火工艺；感应器；淬火介质
中图分类号：TGl55.2；TGl56.33    文献标识码：B    文章编号：0254-6051(2002)01-0045-02
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" m  y0 |* ?" ]# A& O( x9 \& @: w# Z5 _
% l" Q8 r# Q! e3 L" s* U" q$ V* s论坛里已有的热处理论文目录
8 {& G4 Z5 c& Z! [2 `http://3dportal.cn/discuz/viewthread.php?tid=126255&highlight=%C8%C8%B4%A6%C0%ED%C2%DB%CE%C4
4 Q$ Y  \  P* k6 V& t+ G4 L( F
( Q2 A8 N5 A% U9 r# Z8 H[ 本帖最后由 corrugator 于 2006-10-25 13:46 编辑 ]

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摘要:介绍了09MnNiDR钢制压力容器封头热成形加热及热处理和产品焊后消除应力热处理工
1 C3 i' }( {0 a( Q# z艺,并作为今后09MnNiDR钢制压力容器热处理的参考.
4 B: E8 c9 ^% m关健词:09MnNiDR钢;热处理;压力容器
中圈分类号:TQ051.3;TG161文献标识码:a文章编号:1001一483712003104-004,一03

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摘要针对当前工程实际中所需高性能高速,重载齿轮研究制造中所面临的难题,分析了高速,重载齿轮材料及热处理
3 k5 {; g* o* a& Y( C/ F" R状况,指出了解决难题的关键在于改进材料,采用低温深层硬化或复合表面处理达到高性能齿轮的要求
关键词:高速重载齿轮渗碳氮化表面工程技术
. s. Z) U: I$ i0 u+ ~中图分类号:TG14;TG162文献标识码:A文章编号:167l一3l33(2002)

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摘要 通过研究模具堆焊用马氏体时效钢金属粉芯焊丝堆焊层金属的热处理工艺及其显微组织的变化,分析
- ?, Z/ ~' M" W: t; ]了堆焊层金属强化机理.研究表明,18Ni马氏体时效钢是以时效时析出强化相的方式通过阻止位错运动而强化
的,堆焊层固溶时存在的相转变滞后现象有助于时效时第二相大量,弥散,均匀地析出,显著加强时效强化的效果,
8 _9 _6 i- A& y6 \  ?5 {* ?+ J$ x同时晶粒细化也是硬度提高的原因之一,所研制焊丝的堆焊层金属进行时效后,可大幅度提高硬度.最终确定的
固溶处理工艺为920℃×1 h ,水冷;时效工艺为500℃×3 h ,空冷.
6 g6 S" P' K, M! U, e关键词: 马氏体时效钢 堆焊层金属 固溶处理 时效处理

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【摘要】 本文研究了热轧后水冷时间对控轧AY1钢组织和力学性蘸的影响。实验结果表
明， 随水冷时间的延长， 控冷AY1钢的 、 及HB提高，而 及d稍有降低J 可细化铁索体
$ Q3 f9 r8 T: X+ c和珠光体， 增加位错密度。在水冷时间超过3秒后， 会出现一定量的贝氏体。最后还摄讨了水
' y' X0 Z" ?/ d1 e( e, f7 k冷AYI钢的强韧化机{目l。
( H4 g5 l* D* I$ N% L; h关键词 组织与性能。

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摘要:介绍了一种细长杆类零件的热处理工艺,该工艺能很好地控制细长杆类零件热处理中的畸变和增,脱碳层
厚度,生产效率高,值得推广.
0 k2 U+ I4 P9 T! k关键词:50CrV钢;热处理工艺
; K6 H& S3 g* P中图分类号:TG162.75 文献标识码:B 文章编号:02544051(2OO5)O1-I)O82-I)3

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摘 要 奉文通过对传统奥氏体化理论的详细分析．证明在这一理论指导下砬甩的淬火保温时间是保守
的、不确切的，可 缩短为零。文中用60Si2Mn钢进行了 零保温和传统淬火工艺试验，将其淬火组织．真氏俸
& ~8 L5 i: p9 R1 l6 Z晶粒睫和饥械性能指标等进行对比·分析了60Si2Mn钢 零保温 淬火工艺的可行性·
一
关键 司 ·60si2Mn钢 零保温 淬火工艺 !奥氏体晶粒度

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摘 要：采用正交组合回归设计实验方法，研究了“零保温”条件下，加热温度和田火温度对
27SiMn钢强度和硬度的影响规律。并进行了显微组织分析。实验表明，27SiMn钢“零保温”淬火后
: Z- |0 K$ s# t! }$ I+ m有较高的强硬性。在实验的基础上，提出了液压支柱缸体(900±10)℃ 淬火、(630±10)℃ 回火的
7 X( X3 l2 f* \. n3 Y; r“零保温”热处理工艺。
关键词：零保温；淬火；抗拉强度；硬度

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零保温加热在低合金结构钢调质上的应用