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3. 1 哈夫滑块张开距的设计 接水嘴圆凸环设计成开合哈夫滑块4 固定在定模2 型腔里(见图2) 。 张开距S 的计算: S = (D1/ 2 )2 - (D2/ 2 )2 式中 S ———最小张开距,mm D 1 ———接水嘴最大外径,mm D 2 ———接水嘴最小外径,mm 计算得S = (18. 6/ 2 )2 - (18/ 2 )2 = 2. 34mm ,为确保更可*的张开距,取S = 4mm。 3. 2 哈夫滑块斜角α的设计 定模推出机构的致命缺陷是受到推动力F 推和推出距H 的制约(见图2) ,所以设计时要尽可能增加斜角α,以便减小推动力F 推和推出距H 。 当推出距H 设计为12mm ,哈夫滑块4 的斜角α即为tanα= S / H = 4/ 12 = 0. 3333 ,α= 18°26″5′,当哈夫滑块4 的斜角α已定, 则它的推出距H 也能计算得到。
_- ]( R- o) Z1 ^+ `& O- I$ Z3. 3 推出力F 推的计算 因哈夫滑块4 是分体的, 它无法承受注射成型时的胀力F 胀(见图2) , 只能全部传递给定模2 , 与定模2 紧紧贴合。胀型力的计算: F 胀= A P/ (10cosα) 式中 F 胀———垂直于型腔壁的注射成型压力传给哈夫滑块4 的斜面的垂直力的水平分力,kN A ———哈夫块4 成型面上的投影面积,cm2 P ———型腔单位面积的注射压力,MPa α———哈夫滑块4 的斜角 A = lD 1 = 3. 6 ×1. 86 = 6. 69cm2 P = PB ×Kc ×Ks , PB 是基本压力MPa ,它与塑料溶体内浇口进入塑件的流程长度L 和塑件壁厚t 的流程比有关。本例L = (475/ 2 )2 + (65/ 2 )2 +38 = 277. 91mm , t = 2. 5mm ,流程比L / t = 277. 91/2. 5 = 112. 16 , 得PB = 24MPa , Kc = 1. 15 , 为塑件品种系数。Ks = 1 , 为塑件几何形状系数, 本塑件形状简单, P = 24 ×1. 15 ×1 = 27. 6MPa 。 F 胀= 6. 69 ×27. 6/ 0. 948 ×10 = 19. 47kN 。 F 推是推动哈夫滑块4 时,哈夫滑块4 与定模2结合部分的斜面上受到的力,它由两部分组成,即胀型力F 胀及沿着哈夫滑块α斜面的摩擦力F 摩之和。 F 推= sinα×F 胀+ cosα×F 胀×0. 12= 0. 316 ×19. 47 + 0. 948 ×19. 47 ×0. 12= 8. 36kN 3. 4 推出力源的选择和确定 为减小定模部分的厚度, 本例的定模部分推出动力源选用弹力强、体积小、稳定性好的蝶形弹簧,外径Ф40mm ,内径Ф20. 40mm ,料厚t = 1mm ,内截高1. 3mm , 允许负荷1. 02kN , 允许变形(压缩)0. 98mm ,全高2. 30mm ,选用18 片(双数) 。 核校顶出距为18 ×0. 98 = 17. 64mm > H 。 校核 图3 哈夫滑块周边放大图 ' ^3 }4 b: t* |
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2. 定模 3. 型芯 4. 哈夫滑块 6. 挡块 11. 塑件 19、20、24. 螺钉 21. 压板 22.斜导柱固定板 23. 斜导柱 25. 定位销
) @" [! ?- u) E% N% X! W( e( ~5 加工要点 / P3 G5 @; k) A5 R% R0 C7 {
加工斜导柱23 的斜孔是将哈夫滑块4 装入定模2 (见图3) ,并将斜导柱固定板22 用螺钉24 及定位销25 固定后一起加工, 并偏移中心1mm(见图3y - y) ,以便保证哈夫滑块4 沿着在斜导柱23 上滑动时张开S 距离。 / E8 t: E) {3 O1 F! N6 {
6 装配要点 装配程序分步进行, 第一步先将斜导柱固定板22 用螺钉20 锁紧定位销25 定位在定模2 上, 装入斜导柱23 , 压上压板21 锁紧螺钉20 (见图3E 向) ,后将哈夫滑块4 对准斜导柱23 装入定模2 内的α斜孔内。第二步装上挡块6 锁紧螺钉19。第三步套上定模垫板5 锁紧螺钉12 ,装入弹簧座柱8 ,套上蝶形弹簧7 ,盖上盖板9 ,锁紧螺钉10 即可。 + @6 I* X ^, J
6 t! |! v; x4 L& d* m2 {3 B图3 装配程序:先遵循以上第一步装配程序。第二步是装入推板18 , 把推杆15 装在推板18 上, 装上挡板6 锁紧螺钉19 , 再装入推杆固定板17 锁紧螺钉16。后继续进行第三步的装配方法即可完成。
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发表于 2007-1-30 15:35:52
