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发表于 2008-9-10 14:13:49
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来自： 中国河北秦皇岛
可以看看化学成分！
13 试验速率/ n( f! Y$ u1 M
试验速率对性能的测定有明显影响。新、旧标准对试验速率的规定主要不同之处有两个方面，新标准规定的弹性应力速率允许范围比旧标准的宽和高，见表5。对对测定强度（Rp,Rt ,Rr）,增加了在塑性范围的应变速率不超过0.025/s的要求。对于抗拉强度的试验速率，规定应变速率不超过0.008/s（相关夹头分离速率0.48Lc/min）。与旧标准规定夹分离速率不超过0.5Lc/min要求有所不同。
+ \! v# {$ P% N表5 新、旧标准规定的应力速率对照$ E- M) }0 i3 q+ \$ f
Tab. 5 The contrast of the stress rate between the new and old national standard mm2•s-1/ H- ~. d. T% y6 j
材料弹性
7 L8 M9 n% H( N) x模量E/N．mm-2 GB/T228-2002 1 M& r" R* K8 s2 K
最小 最大 ( n1 I3 T" `9 Z: p
< 150000 2 20 1 ~; \* v r! A1 r; L
≥150000 6 60 ; ]& H$ d6 [! X, ^8 P2 U
测定ReL的试验速率
4 M, Q) v$ u/ E. v# [6 ~- l 试样平行长度的变速率应在0.00025/s~0.0025/s之间。平行长度内的应变速率应尽可能保持恒定。如不能直接调节这一应变速率，应通过调节屈服即将开始前的应力速率来调整，在屈服完成之前不再调节试验机控制。任何情况下，弹性范围内的应力速率不得超过表5规定的最大速率。3 w6 r4 c- I8 q- h
16 规定非比例延伸强度Rp的测定
# D" G6 T" N" x- I: H标准中保留了旧标准中的四种方法，删去了逐级施力的人工方法。四种方法都是图觖方法（包括自动方法）。7 z( |( D+ q/ P4 c$ f: }
（1） 常规平行线方法 此方法仅适用于具有弹性直线段的材料测定Rp，使用的试验机和引伸计均应不劣于1级准确度，引伸计标距≮1/2Lo，试验时弹性应力速率按标准中的表4要求，在进入塑性范围和直至Fp应变速率不超过0.002 5/s。试验时，记录力-延伸曲线或采集力-延伸数据，直至超过Rp对应的力Fp 。在记录得到的曲线图上图解确定规定非比例延伸力Fp，进而计算Rp，见图4所示。
' w- z$ D S3 u, t; l5 A& |4 K0 s3 h! | L
F B F B' S" P& s( q& ~$ n8 U1 u) a
FP FP
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* D5 H- _# M% p+ o$ C/ L2 p C C
* ]) m' o5 j4 x5 t |9 Q 0 ΔL 0 ΔL
/ l0 e# J6 Y; C3 j5 i# L. g
2 _# R! i; b% }+ U, p5 C εpLe εpLe $ C2 d1 ~5 C7 b! u! t. n5 M& C
- ~1 ? j9 v4 m! C图4 平行线方法测定FP 图5 滞环方法测定FP
. ?: R7 P) Q x2 R+ a. b8 {Fig. 4 Detemination FP with the parallel line method Fig. 5 Detemination FP with the hystersis loop method% [4 N( r% N0 m; A0 \. K
0 d$ t$ k8 w) {8 w（2）滞后环方法 此种方法仅仅适用于不具有明显弹性直线段的材料测定Rp，对于试验机、引伸计和试验速率的要求，与常规平行线方法相同。试验时，对试样施加力，同时记录力-延伸曲线或采集力-延伸数据，加力至超过预期的规定非比例延伸强度后，将力卸除至约为所加力的10%，接着再施力直至进入力-延伸曲线的包迹线范围。正常情况下会画出一个完整的滞后环。然后经过滞后环两端点划直线和作该直线的平行线确定Fp，进而计算Rp，见图5所示。8 C5 e/ R S0 z2 X
由卸力点是预估的，目前还无预示卸力点的准确方法，只能凭经验确定。这就有可能在达到实际Fp点之前就已知卸力的情况，造成滞后环的两端点连线处于过C点所作平行线的左侧，如图6和图7所示，遇到此情况，应以平行线与曲线的包迹线（图中虚线）的交点B的力为Fp 。包迹线是指该材料试样一次拉伸试验所呈现的曲线。在实际中，可以将卸力点与其右侧曲线光滑连接至逐渐重合得到。
! w; y3 S5 Q6 ?* ]$ x$ F是否可以在大大地超过实际的规定非比例延伸强度点后才卸力，以确保滞后环处于平行线的右侧。这不可取，因为滞后环两端点连线的斜率随拉伸应变量的增加而变小，会造成测定的Rp偏高。
# L7 L. z4 d% W( j ?& N' R3 o# A+ L8 q F F
/ X7 i2 Q3 k8 J* I7 _ FP B FP / w& m" @5 Y7 t5 J% w! \
B" T2 g9 B& F( }- a# B& {3 }. P
9 i' U6 F; r+ m! m2 P! R
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0 ΔL 0 ΔL
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εpLe εpLe 8 J7 a6 {! J+ }& m& c
2 U' j: x( M- Q3 _
图6 包迹线交点确定FP 图7 包迹线交点确定FP ! j) d; b8 k1 y' b
Fig. 6-7 Detemination FP with the method of the point of mtersection for trajectory9 R% H0 a% D% r8 i) t, i
F% G4 ?5 B9 y
（3） 逼近方法 此方法适用于具有和不具有明显弹性直线段的材料测定Rp 。此种方法对于试验机、引伸计和试验速率的要求，与常规平行线方法的相同。试验时，记录力-延伸曲线或采集力-延伸数据，至少直至超过Fp0.2 ，甚至可以记录到抗拉强度点，按标准中的附录H（见图8）确定Fp0.2，进而计算Rp0.2 。最后逼近得到确定Fp0.2的斜率线，可以将其用于确定其它规定非比例延伸力Fp 。
2 C) Q8 c1 g( r% P: ^4 e由于逐步逼近方法既适用于具有和不具有明显弹性直线段的材料测定Rp ，因而此种方法尤其对自动化测定Rp有用，而且逼近的开始点可取最大力点。6 @/ _8 U' u6 b2 W J( M
: F$ i/ V7 q( X! U+ M
/ `' D9 v' Z, V* o. C4 U' Z. D F F
$ q1 L0 \( m. j 6 r: o$ \3 p8 E. {6 P1 P" J
F0P0.2 A0 FP B5 }/ W! c4 W& v; R' z
F1P0.2 A1
- ^/ {! n# I9 Q7 L: [F2P0.2 A24 X2 M" K5 y* F! Z! ]
D1* i/ q. X3 }! |4 `0 F
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: P+ b. W( ?& s% j9 X B1
- v% w/ `8 r* v, Z h- g! ?# u- ] B2 C
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0 ΔL
; o! C' D$ L$ d- g: H: A εpLe εpLe * c& N, R7 r0 P/ _# z
/ j: \$ Y- ]) Y9 r图8 逐步逼近方法测定FP 图9 力-夹头位移测定FP ; E- j3 v! X$ P( N) y" i q8 A
Fig. 8 Detemination FP with the method Fig. 9 Detemination FP with the method
. @' j' i, h$ p* D; L$ B1 o9 B3 pof step by step approach 0f force corsshead displacement
7 E$ I3 {7 r; U1 p' ?$ q( R, B( W) b
/ q" | t1 Q: l$ v: L# B0 ~* s（4） 力-夹头位移方法 此种方法适用于具有明显弹性直线段的材料，且仅允许用于测定规定非比例延伸率≥0.2%的规定非比例延伸强度Rp 。此方法对于试验机、引伸计和试验速率的要求与常规平行线方法相同，但测位移的引伸计的计算标距为试样的平行长度Lc。引伸计可装卡于两夹头间或横梁与立柱之间。试验时，记录力-夹头位移曲线，直至超过Fp 。然后作平行线确定Fp的值，进而计算Rp，见图9所示，图中OC=εpLc 。
& `4 R. B8 n# k6 g4 Q2 ^* M& m9 y6 P此种方法测定的Rp为近似准确。因为夹头位移（或横梁位移）不是仅仅由试样的平行长度的延伸所产生，而是包括了试样链的非弹性变形和链拉间隙等，也包括了试样过渡弧的非比例变形。因此，测得的Rp可能会偏低。但此种方法可以免去每次在试样上装卡引伸计的程序，提高了试验工作的效率，有利于大批量试样的试验。但仲裁试验不采用此种方法。
' U7 n5 b! @. h8 o9 T4 a7 u5 D（5） 相关提示 相关产品标准或协议规定Rp性能时，应说明规定的非比例延伸率。应进行曲线的原点修正。应以规定的非比例延伸率对应的应力为所测规定比例延伸强度，而不管在此应力之前出现较商的应力。当材料呈现明显的屈服现象，建议此时测定的屈服强度应注明明显屈服。呈现图2的曲线类型，为连续屈服状态，应测定Rp 。 |
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发表于 2008-9-8 19:31:00