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[求助] 关于铁素体不锈钢Cr21的疑问

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发表于 2008-9-25 16:56:30 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏南京

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我们又一批Cr21铁素体不锈钢,其主要成份为:C 0.16%, Cr 20% 左右。Ni 0.22%。
' b- K+ J0 M# p分别取了铸态,700,800,900空冷照片如下:( |( v/ x( `& I; j( n
4 r# p) s. @* T8 t& P
eds分析块状和基体的Fe和Cr的成分差不多。
" I& b" E4 a, D  k8 M) f铸态下其硬度分别为:3 K, b7 M: ^# t9 o1 P& U  T
基体 160Hv0.2$ p5 V3 l# B6 R: M$ v, }
块状 327Hv0.2
. K/ z& e3 k, a4 _) E
; m7 E' Z7 W" ^5 ]请问各位行家,该块状物是什么?- i- D2 k; Y- T- U+ _
这批Cr21有很大的脆性,是否与这个白块条状相有关?
9 M# ]7 K" s( ~谢谢各位指导。

铸态 100倍

铸态 100倍

铸态 400倍

铸态 400倍

700度 空冷

700度 空冷

800 度空冷

800 度空冷

900度 空冷

900度 空冷
发表于 2008-10-7 12:25:21 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
如果估计的没有错误的话,白亮区域应该是富铬区。
0 r) X! Q. W6 c" Y$ _高铬铁素体不锈钢的缺点就是脆性大,原因如下:
# A6 P( o7 }. W* B# Y$ a+ l$ r1 铸态组织原始晶粒粗大,加热及冷却无相变产生,只能靠压力加工碎化组织,但加工温度超过900度,晶粒显著粗大。可少量添加Ti控制晶粒长大。
* q( o* T/ Q  w' A2 δ相脆性。
  j0 A2 i1 n8 f) o* f$ W3 475度脆性。
* A% M2 n4 l) S. V/ m2 G高铬铁素体适宜的退火温度区间为560-800度。

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 楼主| 发表于 2008-11-14 10:05:36 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
谢谢!6 i! O: O% N% J: h0 B/ s* W: h1 F
但是能谱打的没有富铬的迹象啊
发表于 2008-11-16 13:40:51 | 显示全部楼层 来自: 中国上海
楼主把能谱的对比结果贴上来看看,碳的含量应该有差别。
发表于 2008-11-16 19:03:49 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏苏州
做个成分扫描!!!!!!
发表于 2008-11-17 11:03:41 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
这个不能打能谱,应该做面扫描或者线扫描,成分扫描是元素的平均含量,但元素是否存在偏聚光谱是很难打出来的
 楼主| 发表于 2008-11-20 09:43:18 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
这是做的背散射,1和2 的成分差不多。
% g: ~7 E5 H+ }" h# |+ h% OCr-K- H, ]& e: y! [, ?+ }
0.2251
5 l5 N* w+ ]- m- p: W0.865
) M  U* Y( p. {& f$ v20.47
1 g9 b9 I$ L( Z: I$ V19.462 z: y7 q8 }7 M$ u% G
+/- 2.09
. [4 ^. G: J1 u$ |6 M$ T
+ U9 P4 V) u% Y
Fe-K: w5 _: ?% p( l
0.77101 Z, X% n$ c" o, C- V  d: h9 X4 w
1.036
1 O6 }, E7 h4 c7 [, U% o0 \78.20
2 h. f- r  b% t79.86
. n& Z4 R) x9 G' k7 g  {+/- 4.42

  e% }9 G6 X- iSi-K
2 r: o# `" F& W& X. A7 ~0.0035
3 k! |3 M* Z6 f! R% h2 J1.929+ e6 O% T8 z! [
1.33) C; Z7 |' A& a
0.68* q7 d( c. G% d: A9 N! Q; W! `
+/- 0.38
/ T! n. `2 B5 _

. x& R# f& z5 K* s4 Z2 K
5 k) r+ C0 c4 r+ x4 w
上面是1
) s) W9 c- j  G( }( M9 n下面是2 的成分, M: j7 B/ c, m% S
. b) i" K( C; @) v9 m
(calc.)
( p% m' x; M2 b! \2 \5 i$ v1 l& iWt %3 E2 h# P& Q+ ]! U( Z/ {$ U+ @
(1-Sigma)
2 j5 G5 S' C( l3 c* ]+ F
) _$ L- w6 K* g: m3 h6 ^
Cr-K! C# F/ W/ o" S7 p9 c7 y7 X
0.2493
  z+ Z0 n9 ~8 r5 F* `3 ~0.8694 S' J* q9 t; e* k
22.91& t7 p" }( E2 g0 X; L- W2 {
21.67
$ |/ e- k1 a9 t4 q7 a1 X+/- 2.10
" \+ ^9 I- F8 c. _* X: K
) k* F! _) E+ Q3 c8 p8 S. J
Fe-K
  n6 ?  C+ K. ^1 \: n) k0.7543# L* F7 }- E1 J! u+ n
1.038' W' a. [1 [. N9 V- @& [
77.09
" E0 Q5 y( ~- X78.33
% ~' d# n  X  ?+/- 3.14
1 l8 h& I3 A# e4 C* `7 @
' M7 ^. {& n, U. @) F" e
Si-K& f/ i- h$ j: m
0.0000
8 r. T3 o6 I$ q# c0 \5 @1.919# a8 X1 O) u: [' j$ f1 |
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3 E3 ?5 b* H/ `3 i) c+ t0.00! t; V8 T! H8 k, P. B
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