双合金螺杆设计固体传输之粘性牵附理论(二)

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从方程(3-115)和(3-116)可以得出这样几个结论:
4 d: T8 W* u- x8 L1.       当其他参数为常数时,增大r即降低机筒温度将引起θ角的减小,从而也降低了固体输送率。
. p$ l" _( L# i- ^& T+ t2.       当dp/dz增加时,将引起θ角的减小,从而较少了固体输送率。
! t6 c+ ~1 F  f3.       当X减少，即无卤熔融较多后，会引起θ角的减小，从而也降低了输送率。
% n6 g6 f( h: x  _0 E7 J6 [7 s0 J4.       当dp/dz保持常数时，θ角将碎C，a或V1的增加而增加。
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  从图3-39可以看出：固体输送率和K（即螺槽深度R）的关系比较复杂。但在大多数情况下，K都小于0.5，这说明为了达到最大的固体输送率，对不同的系数R/CV1  dp/dz存在一个比较合理的K,即合理的加料段槽沈H1值。
  粘性牵附理论不进可用来分析和计算上述各有关参数，而且还可以用来计算螺杆消耗的扭矩和功率。
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从式（3-122）可以看出，螺杆功率的消耗与转速的增加成1+a次方的关系。根据熔融理论，在速度较高时，螺杆功率主要部分消耗于固体的移动上。因此用式（3-122）来初步估算螺杆消耗的功率还是可以考虑的。图3-40表示了在不同直径的挤出机上挤出不不同物料的功率的计算结果。
  图3-40中，直线斜率约为1.25 – 1.32，显然，此树脂即1+a，为此通过计算功率还可以顺便计算出流变常熟a，如果从方程（3-122）中计算θ和A，那么流变常熟C也可得到。

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