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[求助] 关于铁素体不锈钢Cr21的疑问

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发表于 2008-9-25 16:56:30 | 显示全部楼层 |阅读模式 来自: 中国江苏南京

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我们又一批Cr21铁素体不锈钢,其主要成份为:C 0.16%, Cr 20% 左右。Ni 0.22%。& H2 c8 K0 U4 {
分别取了铸态,700,800,900空冷照片如下:
4 d/ c+ ~% E% w+ G3 L$ a7 e* \( W
# t% @; k0 t. _0 Y4 f' D0 _; Oeds分析块状和基体的Fe和Cr的成分差不多。# L  h* d* U5 ?8 Q
铸态下其硬度分别为:
& h- e6 E  @7 I/ X2 @基体 160Hv0.2" V5 B* n( {9 J
块状 327Hv0.2
0 Y. {. Q0 L) G1 R5 l! r" h% R7 {
% ^8 Y8 t7 H" g请问各位行家,该块状物是什么?, V; D3 l! S2 O+ M, {1 h% _) ]& A
这批Cr21有很大的脆性,是否与这个白块条状相有关?( a8 S  f* |. Y8 G4 |! p# u
谢谢各位指导。

铸态 100倍

铸态 100倍

铸态 400倍

铸态 400倍

700度 空冷

700度 空冷

800 度空冷

800 度空冷

900度 空冷

900度 空冷
发表于 2008-10-7 12:25:21 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
如果估计的没有错误的话,白亮区域应该是富铬区。
) x% N2 P; P$ Y1 D2 @( r/ v高铬铁素体不锈钢的缺点就是脆性大,原因如下:
! I7 t6 v1 [0 l1 s/ v1 铸态组织原始晶粒粗大,加热及冷却无相变产生,只能靠压力加工碎化组织,但加工温度超过900度,晶粒显著粗大。可少量添加Ti控制晶粒长大。
/ V6 P, G8 c  q1 o4 H4 @2 δ相脆性。
2 Y6 i* C- P( @4 V3 475度脆性。
" S# A* D  a9 U( r6 H" t7 F% D高铬铁素体适宜的退火温度区间为560-800度。

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 楼主| 发表于 2008-11-14 10:05:36 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
谢谢!
2 {$ R- r, i! J- {但是能谱打的没有富铬的迹象啊
发表于 2008-11-16 13:40:51 | 显示全部楼层 来自: 中国上海
楼主把能谱的对比结果贴上来看看,碳的含量应该有差别。
发表于 2008-11-16 19:03:49 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏苏州
做个成分扫描!!!!!!
发表于 2008-11-17 11:03:41 | 显示全部楼层 来自: 中国广东深圳
这个不能打能谱,应该做面扫描或者线扫描,成分扫描是元素的平均含量,但元素是否存在偏聚光谱是很难打出来的
 楼主| 发表于 2008-11-20 09:43:18 | 显示全部楼层 来自: 中国江苏南京
这是做的背散射,1和2 的成分差不多。  s2 z; D1 ?% D( v5 P  s
Cr-K
) D% c$ U8 d' K0 {& N9 ?& P5 S9 f0.2251
& O7 R# D) D* X6 k5 t' y/ G0.865
& w9 u6 G" h# |+ g4 `" J20.47" j$ i2 v' ]2 c2 A8 O4 i
19.46
6 I# Y% o2 a" f3 p; b. |+/- 2.09

* q# V: q2 Z8 l5 \
" O3 G2 \! _$ D! j6 nFe-K
1 s( ]& E( G. k6 j" F0.7710) M/ r( |7 k# }6 T/ S4 T1 i
1.036+ J% D3 R  i% J$ s4 ~/ `! ^; C# T/ ^
78.20
. X2 R/ l" l) u5 i  k79.868 m3 y6 I; t5 X' S$ ^, ?
+/- 4.42

7 C* s0 l# J/ y. ?4 cSi-K
. f  W6 [$ j4 H9 c$ r+ n0.00353 X) N7 b9 z+ L* A
1.9296 w  M' m# _' K4 C& e# G5 {) ~
1.33
1 u; e6 M" X' `9 O3 C0.68
. \9 \2 g$ U# x1 i1 z( K: Y1 F+/- 0.38

2 m2 |$ T/ z3 S7 ?9 o! j$ ?
1 V2 D- w5 r1 I, i; |
' ~, o1 h$ c& ~% v) S
上面是14 u) l# Z" P8 N# N5 w# X
下面是2 的成分
5 g# f; ^( y! @7 Q3 f/ g8 k- {) {6 g0 y  F. t- ?
(calc.)
4 a2 D: Z+ L. _8 @  B  gWt %
, N5 {8 A( l3 `) X(1-Sigma)

$ X+ M7 k  P& D1 R  M1 T- ?% {; a6 j! o0 F- b
Cr-K4 @# Y( N8 j( J! o4 a0 n
0.2493' E# J: d/ C  C
0.869
& ?& c' i: U5 A$ w* g, _9 w! u22.91+ `1 a- A# F* S/ k
21.67! K* u' P6 M0 E3 P4 K3 m
+/- 2.10

) y% W8 u, c3 h. J4 A; J; f, L$ E  \  o. D0 B7 p
Fe-K% g9 w( R1 B6 R, G6 {; Z
0.7543
; b: `, _( F$ A* N' T) [1.038/ z( [& G/ A, h& n+ p0 U5 m
77.09' }  L+ e8 `+ a6 \0 E' p
78.33
  T$ d& [: j6 P. t+/- 3.14

$ p" P4 `4 `$ j1 [
- ?! H5 i- E- K6 y) A7 }9 |Si-K
/ H0 G) s( k  X% ~1 x. y# Q' j0.0000
9 j' o) C, v: ]. t. s% y8 W1.919
8 @9 W* `! i+ h# W& f* U8 H0.009 d3 _: Y5 j2 c
0.00- Q7 W$ A1 p( `" i7 o7 ]+ m
+/- 0.00
) w8 z; x9 f7 [. z) H6 J

% ]+ L8 N. x' g6 W. x6 m- K
c21.jpg
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