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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？
# ^- D- k" M3 j2 X3 _-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！
, a8 b9 j) {# y( a# r+ ^用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，0 K( P1 u3 _+ q, \9 i% }8 B/ K
一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。
8 {" W3 B8 K. J& Y" l各種鍍鋅方式之優缺點比較! Z" I1 O k. w
| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅
( w) H8 }; M: @: w# R- G0 [+ ^(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難
" L; z& t+ ], y; j) c5 X/ F9 U1 Z2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法. @3 o( s0 r$ i! ]" J
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘- X( k5 W1 ], `0 Q8 N( d% m. ~0 T
2. 厚度可達0.010 G0 P0 o$ t# p! L- Z
英吋以上 | 1.隅角均一性差
/ W7 D: s$ p" L: a2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法5 Z1 G# g, r, a; Q+ r
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠
9 L" A4 a0 E( O5 E! p7 ^2. 外觀良好 | 1.厚度有限
$ g) ^4 {9 T& [1 b: `2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好
& b6 g1 W% W* ?4 c, ?2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難
! E& F! ? y- C2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法. I- B. d5 p& I
(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差 h3 ^) T( l) B
2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
) S1 w. k1 F/ f
& G# R ?8 w) c. L使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度
. D0 n- E% A3 F7 L3 w G& `| 暴露環境 | 腐蝕速率1 ]; \9 ]2 ~$ h
（g/㎡/年） | 平均) E- o, Y( D# @2 C
（g/㎡/年） | 耐用年數（註）
' x+ o8 d$ `! @5 z$ T+ S3 S/ \' M平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
6 E3 T, v- U+ q; e% ?1 Q) W5 c6 F( O: {
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類
0 S' p4 W9 w. n0 n+ k$ D: l6 `, b+ fin(mm) | 1/16以下
& @0 ?1 Z( u! W- b+ f. B（1.6）以下 | 1/16至1/8; D T& P3 z( m5 T5 J! e" |
（1.6至3.2） | 1/8至3/16
7 X' c2 ]% h1 I3 x) m( |% x1 e7 x（3.2至4.8） | 3/16至1/48 U5 p7 M% t9 |/ R' p
（4.8至6.4） | 1/4以上9 p6 j$ v; _: o; Q6 ]3 m
（6.4）以上 | 結構構件 P1 `0 F4 C2 m
及鋼鈑- b5 [! F7 G2 x
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒$ n- @; N! V- V& i" G
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼
% ?7 A* }) l6 q& K. v- V管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
! s& g4 C6 u; d2 h: E _* Y# Q! g線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
3 ~8 B; a0 i6 K/ X/ B' x, d6 @. s
| ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級. p- q0 i1 t; F: w
| Mils
& E- w! O- N6 M4 w+ X8 C | Oz/ft2 | μm1 f! U; a' l# L8 p7 n* o1 _3 l- V& n
| g/㎡ | 35 | ' n9 z6 k3 H4 Q: B7 n5 G6 _3 Y& w& D
1.4
( Y4 e% j! |0 @1 X3 x) u | 0.8" z+ j# I# T q/ v1 q n" e
| 35 | 245 | 45 |
6 U R0 ?/ ?% A5 N( x' @1.8- l$ ~9 N7 N" w$ {" B$ n
| 1.0) y+ D! _" ?5 `7 O5 [- V; }
| 45 | 320 | 50 |
4 K$ j0 y5 t9 R; f2.0 q8 ~: p1 Q0 r/ m( m
2 k0 w& M: e1 s, b: p | 1.2
! M* w7 [9 q* | p9 t | 50 | 355 | 55 | 4 b) B! l' v! Q/ \" Q% R s5 q
2.2
& i \* f8 h! I% k2 N& Q& L | 1.33 k X' J& j' |0 x# F$ s" P
| 55 | 390 | 60 |
6 T6 q/ `) Z! |! u2.4, G H0 j( C8 ?/ R7 i
| 1.4
: g# d5 Q7 U/ G, \/ X | 60 | 425 | 65 |
' z I! H" o6 p' D2.6
% {* Y' r, Y, Z- r5 Z2 b* x+ P( l+ F. d) _; E' \5 U
| 1.52 ]. l4 j/ [$ p4 f* a& x5 [' r
| 65 | 460 | 75 |
, ]" Z: @ p ]2 L2 c% N3 v) ^' Q4 v3.0
% Z1 @4 |, ^" h2 D | 1.7
+ k0 |0 }9 ?: ~# z2 B1 P# i | 75 | 530 | 80 | , ^6 R$ q! ~/ f6 D+ ^1 S
3.1- ?1 T% e v- S, Y
| 1.9 |
* C7 ?3 }' ]; T( r# g80 | 565 | 85 |
; D4 T9 h" C4 ~/ z2 Q3.30 N7 ]; t5 Q+ P. l: K r% i. ^
| 2.0" A; `4 f" P" y1 A, H
| 85 | 600 | 100 |
& N% \/ A h% B& S* U+ S3.9( ~3 q' ]" f& o# I
| 2.3 | 100 | 705 |
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