七月专题讨论---噪声防治

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锅炉风机噪声的危害及其防治对策初探
【关键词】风机,噪声,危害,防治
. j' v" C. A  W【论文摘要】锅炉风机噪声点源多，分贝高，是引发环境信访的重要因素。本文从锅炉风机噪声的防治出发，论述了风机噪声的危害及降噪节能综合治理技术。
    目前在很多企业，受工业生产和供暖需求，锅炉的安装、使用非常普及。但很多锅炉由于存在选址欠佳和风机性能不良等因素，{TodayHot}锅炉噪声影响周围居民安静的工作、生活环境，损害人民身体健康，常常引发扰民事件，产生纠纷。经统计，2004年我区因噪声引发的信访案件占环境信访案件的30%。因此，锅炉风机噪声治理日益重要。
( {) b+ c% q( A+ l$ A  ?( a    1、 环境噪声污染的危害
) r4 D( e, T3 V    噪声对人体的影响和危害一般可分为劳动保护和环境保护两方面，前面指危害人的身体健康，导致各种疾病的发生，后者指干扰环境安静，影响人们正常的工作和生活。噪声对人体健康危害主要表现在：损伤听力，造成噪声性耳聋；导致大脑皮层兴奋和平衡失调，脑血管功能损害，导致神经衰弱；损伤心血管系统，引发消化系统失调，影响内分泌；干扰人们正常的生活、休息、{HotTag}语言交谈和日常的工作学习，分散注意力，降低工作效率。
' j8 v5 o/ h  t8 @0 E    2、 噪声治理的基本原理
. x/ T0 f+ Q1 N1 K    形成噪声污染主要是三个因素，即：声源、传播媒介和接收体。只有这三者同时存在，才能对听者形成干扰。从这三方面入手，通过降低声源、限制噪声传播、阻断噪声的接收等手段，来达到控制噪声的目的，在具体的噪声控制技术上，可采用吸声、隔声和消声三种措施。
1 k' ^7 `: T" n+ s6 s0 L    2.1吸声
5 t' I) V8 E2 q- Q4 C9 k1 v; }    当声波入射到物体表面时，部分声能要被物体吸收转化为其他形式的能量，称为吸声。材料的吸声性能用吸收系数来表示，吸声系数越大，则表示材料的吸声性能越好。材料的吸声性能与材料的性质、结构和声波的入射角度及声波的频率有关。多孔吸声材料的吸声机理是：材料内部有无数细小的相互贯通的孔洞，当声波入射到这些材料的表面，进而入射到这些细小的孔隙内时，要引起孔隙内的空气运动，紧靠孔壁和纤维表面的空气，因摩擦和粘滞运动阻力而不易运动，使声能转化为热能而消耗掉。故性能良好的吸声材料要多孔，孔与孔之间互相贯通，并且贯通的孔洞要与外界连通，使声波能进入材料内部。如对应1000赫兹声波，10cm厚的超细玻璃棉的吸声系数是0.87。
    2.2隔声
    隔声所采用的方法是将噪声源封闭起来，使噪声控制在一个小的空间内，这种隔声结构称为隔声罩。在声波遇到屏蔽物时，由于界面特性阻抗的改变，入射声能的一部分被反射，一部分被吸收，一部分声能透进屏蔽物继续传播。材料的隔声性能可用透声系数来表示。透声系数越小，表示透进去的声能越少，材料的隔声性能越好。材料的隔声性能与隔声体的结构、性质和入射声波的频率有关。
6 ?4 S) R7 |3 w; s9 O7 c    2.3消声
3 j/ u; k2 U. A  I+ [! `! u    消声是将多孔吸声材料固定在气流通道内壁，或按一定方式固定在管道中，以达到削弱空气动力性噪声的目的，消声量一般可达到10—50分贝。
; E. H1 l6 }" v5 `3 e    3、 风机噪声治理技术
. a) X$ q0 x. s    锅炉房的鼓风机和引风机噪声一般在90分贝左右，因输送的锅炉烟气温度高达180℃，采用封闭隔声会导致散热不良，电机温度过高，甚至烧毁电机。因此，在工艺上将风机降噪和节能两方面结合起来。经实践，锅炉风机节能降噪综合治理方案为：对锅炉房的工艺布置保持不变，将鼓风机、引风机分别置在隔声室内，用通风管将它们与主机相连接，在隔声室顶上或墙面上开设进气口，并安装消声器供机房进风使用。平面布置时将鼓风机靠近锅炉房一侧，进风口在上风侧，电机置于气流通道中间。锅炉运行时，由于鼓风机在隔声室内产生负压，大量的室外新鲜空气就会自动进入隔声室，首先和引风机电机进行热交换，使之冷却降温，室内温度保持50℃左右。该方案中由于隔声室和进风消声器的降噪能力都比较大，降噪的效果容易实现。鼓风机将预热的空气送入锅炉燃烧，回收利用能源，具有一定的经济效益。
    为保证治理效果和锅炉设备正常运行，在设计施工中，应根据具体要求，考虑噪声的声强、声频等因素，对隔声、吸声和通风散热进行详细设计，做好细部处理。对隔声室的大小厚度，吸声材料的种类、厚度进行计算。进风消声器的消声量一般选用25dB（A）左右。尽量减少噪声辐射面积，去掉不必要的金属板面。控制板面的振动，在声源与隔声罩及基础之间用软性材料连接。鼓风机的连接管道和薄壁钢板烟囱是噪声治理的薄弱环节，在管壁外包扎5cm厚的玻璃纤维棉，用钢丝扎紧后，再用2cm厚的钢丝网水泥粉刷。将玻璃纤维棉固定在钢板上，吸收隔声室内的混响噪声。
    4、 降噪和节能效果
    4.1降噪效果
    如果风机噪声是90分贝，采用3mm钢板的隔声罩，其理论隔声量是32分贝。隔声罩内衬10cm厚的玻璃棉，其吸声系数是0.87，在进气管安装消声器，则实际隔声量为
* W% b. l7 Q& w; u* o7 T) K4 w    TL=32+10 log20.87=30分贝
    故风机噪声治理后达到：T=90-30=60分贝
    声压级和声强是反映声音的客观物理量，人体对噪声的主观感受用响度表示：N=2(N-40)/10(宋)
    治理前的风机响度为：N1=2(90-40)/10=32(宋)
0 e2 ]1 Y' K- _( r* O' P+ G    治理前的风机响度为：N2=2(60-40)/10=4(宋)
' ~& ]1 l! H/ I& e; O    故治理前后响度降低87.5%
   节能效果
   机房内设备的散热主要有三个方面：①引风机与管道壁面的对流散热，②引风机与管道壁面的辐射散热，③风机电机的散热。根据通风工程原理，节能降噪系统还可以回收部分热量。经过实践，采用锅炉风机噪声节能降噪治理技术，既降低了噪声污染，保障了人民群众的生活环境，又回收利用了能源，达到了经济、环境效益的统一。

清风明月

夜间小车进入小区，禁止鸣喇叭，以免噪音惊醒梦中人

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连续A声级强度噪声会影响接触者的情感、智力、记忆与学习、感知和心理运动神经行为的能力，使负性情绪增加，智力思维、瞬时记忆、体位判断、听视反应速度和眼手协调能力下降。由浙江省杭州市卫生监督所冯伟英主持的课题组，在国内外首次将计算机神经行为测评系统（NES）应用于噪声作业工人神经行为功能测试研究，为及时发现噪声作业人群的早期健康损害提供了方法。
    研究人员选择机械系统83例接触噪声的作业工人为实验组，84例未接触噪声等有毒有害作业的工人为对照组，按设立项目搜集有关流行病学资料，分别用NES－C3的11项测试指标，测试研究对象的神经行为功能，并结合作业场所的噪声强度进行统计学分析。结果发现，接触组神经行为功能测试得分与对照组相比有显著性差异。采用多元回归分析发现，接触噪声者情感特征的紧张—焦虑、抑郁—沮丧、愤怒—敌意、疲劳—惰性和半结构投射试验中的恐、悲、怒、惊得分增高；系列加减的最慢反应时间延长；记忆扫描的错误数增加；立体视觉的最短时间延长，准确数减少；听力简单反应的平均耗时和最短时间延长。

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1 噪声（Noise）
    又称无调声，是使人们听起有不舒服的嘈杂感觉而且妨害人们正常生活和工作的声音。从物理学观点看，是不同频率和不同强度的声音的无规律的杂乱组合。如机器的尖叫声和汽车、火车的轰鸣声等。有规律的振动产生乐音，它的波形图是周期性的曲线；而噪声的波形图是没有规律的非周期的曲线。因而噪声又是乐音的反义词。从生理学观点讲，凡是使人们讨厌的、烦躁的和不需要的声音都叫噪声。因而噪声有时不只单独由物理量所能定义的，还与人们的心理和生理状态有关。所以凡是（1）损害人们生理健康的声音；（2）音量大的声音；（3）使人们不愉快的声音；（4）妨害人们交谈的声音；（5）使工作效率降低的声音；（6）妨害人们休养、安静睡眠的声音；（7）由机械发出的声音等都属于噪声之列。根据发生噪声的性质可以分为交通噪声、工业噪声、建筑施工噪声、生活噪声等。噪声对环境是一种污染，必须加以控制。研究控制噪声问题的学科称为噪声控制学。
    2 白噪声（White noise）
    用固定频带宽度测量时，频谱连续并且均匀的噪声，即在各等带宽的频带中所含噪声能量相等。因此，用等带宽的滤波通带，以对数分布的频率为横坐标时，白噪声的频谱基本上呈水平线分布。但若采用等比带宽的滤波通带，也用对数分布的频率为横坐标，这时白噪声的频谱分布基本上为每倍频程上升3dB的斜线。
% ]  M. K* a) k+ ]1 B! g    由于各频率成分的能量分布均匀，故类似于光学中的白光形成原理，为此引用“白”字定名白噪声。
    3 背景噪声（Background noise）
: i( I2 k& F. F5 F+ R* O- U  U    主要指电声系统中有用信号以外的总噪声，但在工业噪声测量中也指待测对象以外的噪声。在噪声测量中，一般要求背景噪声低于声源噪声10dB以上，若不足10dB，必须对测量的噪声级进行修正； 背景噪声常与本底噪声通用，不加区别。
    4 感觉噪声级（Perceived noise level）
    噪度的分贝标度，记为LPN，它的分贝数就是等感觉噪度曲线上1000Hz所对应的声压级的分贝数，单位是（PNdB）。感觉噪声级大约每增减10（PNdB），噪度增减1倍。感觉噪声级计算程序为：由测量所得的倍频程声压级，利用等噪度曲线转换为噪度（呐），并利用各倍频程的噪度求出总噪度N，然后利用感觉噪声级LPN与总噪度N的关系式
    LPN=33.3lgN+40（PNdB）
     就可以计算出感觉噪声级。
    感觉噪声级反映了声音吵闹厌烦的主观感觉程度，突出了高频声的作用，常作为飞机噪声的评价参数。在实际应用中，可以用A声级加13dB（LA+13）或D声级加7dB（LD+7）来估算。
0 q* E5 X" r4 J' q, O$ w; }8 T    5 复合噪声评价数（CNR）
    评价机场附近噪声干扰的参数。它考虑了每种飞机的噪声级，使用机场的各种飞机的比例，早晚飞行次数，飞行路线，飞行操作方式等多种因素，其定义为
    CNR=LEPN+10lg（ND+10NN）-12
    式中，LEPN——有效感觉噪声级；
    ND——白天飞行次数；
    NN——夜间飞行次数。
" Y+ _+ ]: d$ X7 f" v* @    6 插入损失（Insertion Ioss）
" j5 U+ q& b$ K* M    指在空间某一固定位置（也可以是空间某一场所几个选定点的平均值），在声源（风机管道或其开口）加置消声器前后声压级或声级的差值。其值的大小与消声器的消声特性和消声器所处的环境有关。由于测量值对环境要求较低，因此插入损失常被用来评价消声器的消声性能。
2 D! D5 _% W& M8 g! L3 P1 l' k    7 测量放大器（Measuring amplifier）
    是声学测量的基本仪器之一。可用作高质量电压放大器，配接测量传声器可测量声压级和声级。它是由可变衰减器、放大器和滤波器组成。它的电路通常分为两部分：前一部分放大量为40dB，并在前面加有0~100dB的可变衰减器。后一部分是把经过滤波器后的信号用0~40dB的衰减器衰减和60dB增益的放大器放大，使输出信号在10V左右，这样记录和测量都较为方便。
. ~  {0 {/ O! v/ K    测量放大器的频率范围不窄于20Hz~20kHz，并设置计权网络和三种典型时间常数的平均电路，也可外接滤波器，其功能相当于一台实验室用的0级声级计。
    8 测量传声器（Measuring microphone）
    亦称标准传声器。在规定工作条件下响应已知的一种传声器。其灵敏度已按国际标准精确地校准。通常采用电容传声器作测量传声器，它的灵敏度高，频率响应宽而平直，稳定性好。直径10mm的电容器传声器的灵敏度约为50mV/Pa（或26dB，基准灵敏度为1V/Pa），频响达20~40kHz，没有指向性，声压级的测量范围大约为30~140dB。
    测量传声器分为声压型和声场型两类。声压型传声器常用于混响声场声学测量以及耦合腔声校准等。声场型传声器常用于自由声场或类似自由声场的声学环境中，如在室外、消声室内或大型车间里。
* d" F+ c  h* O2 h. Z; P7 f    近年来已出现驻极体测量传声器，其性能基本上达到了电容传声器的技术特性，但不需要外加极化电压，使用更为方便。
' V+ r: d! C7 o+ K  m    测量传声器在室外特殊环境中使用时，应该配备相应的附件，如防风罩、防雨罩和鼻锥等。
  i( A9 y$ Z" ~* Z; h    9 噪声污染（Noise pollution）
    噪声对其周围环境造成的不良影响。与空气污染、水污染一起被公认为当代世界三大公害。工业噪声是噪声污染的主要来源。控制噪声污染的根本途径是降低机器本身的噪声。此外，尚可采用吸声、隔声、隔振和阻尼等多种方法防治噪声污染。其污染不产生后效。即噪声源停止后，污染立即消失；其危害是慢性的和间接的，一般不直接致命。主要使人耳聋，诱发心血管、消化、神经等内脏器官病变。同时噪声干扰休息，影响睡眠、降低劳动生产率，高强度的噪声还能造成建筑结构和建筑物的破坏。尽管对噪声的反应强烈，但普遍对其危害认识不足，往往管理工作不力。当前加强噪声立法，健全噪声管理法规是消除其污染的关键。
    10 结构噪声（Structural noise）
    噪声源的辐射表面不是直接暴露于空气或水中，而是它所产生的振动经过结构传播到辐射表面后向空气或水辐射声波的噪声。结构噪声普遍存在于各种机械结构运转中，特别是各种机动运输工具的结构运转中。降低这种噪声对降低整机的噪声辐射，提高其机械性能，延长机械使用寿命都是有重要意义的。就结构噪声而言，降低从振动源到辐射表面的振动传输效率是降低噪声的重要手段。常采用下述几种措施来减小结构噪声。
    1．隔振安装。即在振动源与结构件之间插入比较柔韧的隔振器；
9 B+ ?+ n9 ^/ [3 e9 E: j" G    2．将阻尼材料用于整体结构中，这种方法对一些情况可取得良好效果；
  j. Y8 B" z5 c% D0 Q7 ^) r& R    3．阻抗失配，即改变构件的横截面及接触方法，产生阻抗失配，使入射弯曲波的一部分反射回去；
- z/ b+ F5 m4 v' }( W/ f   11 在结构中采用振动吸收器及振动抑制器。
  12 齿轮噪声（Gear noise）
    啮合的齿轮对或齿轮组在转动时由于互相碰撞或摩擦激起齿轮体振动而辐射出来的噪声。齿轮系统包括齿轮、轮轴、齿轮架和齿轮箱。一旦在传动过程中激振的频率与齿轮系统的固有频率相重合时，便产生共振，辐射噪声急骤增强。
    齿轮噪声的降低应从齿轮设计参数和润滑剂、润滑油粘度的选择，以及加工精度、表面光洁度的提高等因素加以研究解决。

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提个意见：
  活动标题：七月专题讨论---躁声防治。 不是“躁声”而应该是“噪声”。

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是活动区的:L ，谢谢指正

qz4852703

设备的噪音防治，应从设备本身做起。减少转动件的机械振动，做好动平衡，可以减少噪音减少能耗。

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目前影响工人健康、严重污染环境的十大工业噪声源，它们是风机、空压机电机、柴油机、织机、冲床、圆锯机、球磨机、高压放空排气以及凿岩机。
    这些噪声源设备，普遍使用于各工业部门，产生的声级高，影响面大。我国在控制这些噪声问题方面，虽已积累了相当丰富的经验但仍存在许多实际问题，尚待研究解决。
    风机、空压机的消声器，国内目前已有较成熟的系列产品。但是在大型消声器，尤其是耐腐蚀、防尘埃、耐水气等特殊类型的消声器方面，尚有许多工作需要深入进行。低噪声风机虽有一些产品出现，但这方面的工作，在我国也仅仅算是一个开端。
; ?. s1 \# H- ]& `! m$ V    电机噪声的系列消声隔声罩，在我国也已有生产，但对于大型电机的降噪，以及从声源上降低电机的噪声，也尚待进一步深入下去。
9 c9 R- ~/ g, c5 ]* v4 E5 Z9 a" b    在石油输送管道系统以及其它一些地方，大型柴油机噪声问题仍然严重存在，需要解决。研制隔声性能与散热性能元气优 {带高效消声器} 、使用方便的隔声罩，是问题的关键。
    近些年来，我国在有梭织机噪声控制上已取得许多经验。不少单位采取各种措施，在单机上可获得10dBA的降噪效果。问题在于这些技术措施目前尚很难全面推广。深入对已取得效果的各项措施进行分析、筛选和改进，并探讨控制织机噪声危害的其它途径，是当务之急。
$ B  f# ?! u. H+ ]4 x    冲床噪声的产生机理及控制途径，近十多年来，在国内有了一些新的突破。冲床噪声影响面大，但目前国内只有少数一些地方开展了降噪工作，许多实际问题尚待解决。
# f+ D/ ]" x9 I1 ?+ ~; z    圆锯机产生的噪声一般在100dBA以上.木材加工行业发生的断指事故,常与此噪声密切有关.国内自八十年代以来,对圆锯机降噪进行了较系统的研究,其结果表明,通过对锯片开适当的减振槽,在锯片上贴阻尼片以及对机组施用隔声罩待综合措施,可导致圆锯在工作时整机噪声的明显降低.
+ Z- _9 I& M: W+ c    对于球磨机噪声,目前国内有一些部门采用橡胶衬板的方法,或对球磨机筒体采用阻尼隔声层包扎方法,或对球磨机施用隔声罩方法来降噪,取得一定的效果.但同样在使用上,仍然存在不少问题,值得探讨解决.
3 h: d8 g. ]: a$ T, E7 ~- D. R    对于高压放空排气噪声,目前,国内多采用多孔扩散消声器或小孔消声器.多孔扩散消声器是根据气流通过多孔装置扩散后速度降低的原理而设计的制造的一种消声器.小孔消声器是根据移频原理设计制造的一种消声器.这两种消声器对降低高压放空排气噪声都很有效.目前国内已有这方面不同规格的产品.值得深入做的工作是,在调研已有相当数量成功的消声器的基础上,将此类型消声器的设计工作进一步规范化.
    风动凿岩机噪声在矿山井下高达120dBA,甚至更高,对操作工人危害很大.其噪声频谱较宽,主要呈中低频性.主要噪声源是:
    ⒈排气噪声；
    ⒉活塞撞击钎尾及钎头撞击岩石产生的撞击声；
    ⒊风动凿岩机零部件间的撞击、磨擦以及机件振动所产生的机械性噪声。其中排气噪声为主要成分。
    解决风动凿岩机噪声的途径在于，研制高效的排气消声器，并对机械性噪声采取有效的减振阻尼措施。对于多机凿岩台车，应设隔声操作室。
  |! K1 U$ f' `6 o. ?( [9 ^
% T$ x& P1 t5 E4 I% ], Q    本文逐项评述了上述噪声源产生噪声的机理、控制方法、目前所达到的水平以及存在的问题。
    随着信号分析处理技术、声强测量技术在我国获得深入应用以及新型降噪材料和新型噪控装置的不断出现，上述十大工业噪声源的控制水平在九十年代可望进入更高的层次。

. U0 E5 n, ]3 G9 w一． 风机噪声及其控制技术
    风机噪声的频谱是复合谱，是叶片通过频率与宽带空气动力性噪声成分的迭加。叶片通过频率由下式确定：
5 a+ b: r6 g' i    fn=Nbn/60 赫
    式中：
    B-----叶片数
6 w/ B7 \& O- n: R  c2 ~    N-----通风机的转数，转/分
    n-----谐音序数：n=1(基频)，n=2(第二谐音)
    风机噪声的声级，不仅与其风机的结构形式有关，而且还同其工作状态(由全压和风量决定)有关。不同系列、不同型号的风机，其声级是不一样的。同一风机，在不同工况下，其声级也是不同的。风机工作在最高效率点时，声级往往取量低值。
4 {: c0 A, \2 q- @8 B% F- u) i' _    为了更好表征风机的噪声性能，出现了比A级这个概念。比A声级是指通风机在单位流量(1米/分)和单位全压(1毫米水柱)下所产生的A声级。。同一风机在不同工况下的比A声级是不同的。在最高效率点上，比A声级取量低值。不同系列的风机在额定工况下的比A声级表征了该系列风机噪声级的高低和产品质量的优劣。所以目前国内外多采用比A声级作为风机噪声的限值指标。同一系列不同型号的风机，其比A声级大体相近。风机加工精度愈高，气动性能愈好，比A声级愈低。
* r+ j8 B1 Q8 |+ U* v# [( T3 Q    一般来说，前向叶片离心风机，其比A声级低于2dBA；后向板型叶片离心通风机，低于30dBA机翼型叶片离心风机，低于25dBA；轴流通风机，低于38bBA。在不同工况下，通风机噪声的声级由下式确定：
4 J( Y2 j7 }/ g) K% C, G    LA=LSA+10LgQP dBA
    式中:
    La----风机进气口(或出气口)的A声级,dBA;
    Lsa----风机进气口(或出气口)的比A声级,dBA;
    Q----风量,米3/分;
$ M- h; _, W4 o' J4 G  J& Q& V    P----风机全压,毫米水柱.
    控制风机噪声的常用方法是在风机的进、出口处安装阻性消声器。对于有更高降噪要求的场合，可以采用消声隔声箱，并在机组与地基之间安置减震器。采取上述方法，一般可获得明显的降噪效果。
    国内现已有许多噪声控制设备厂，可提供各类风机的消声噪器、消声隔声箱及减震器。风机的噪声问题，从技术上来讲，在我国基本上已可得到有效的控制，而且低噪声风机也已开始出现。
2 S) K" Q9 `6 m9 p* t    但是，对于有特殊要求的风机消声器，如要求防水、防潮、耐高温或防尘等，尚有许多研究工作值得开展。

+ x. c' Y9 P" B+ B; D$ Z二． 空压机噪声及其控制技术
" P/ d* w$ X& h+ Y; f; F4 P; j( y    空压机也是量大面广的通用机械产品，广泛应用于机械、矿山、冶金、化工及建筑等部门。它产生的噪声级高，影响面宽，也已成为危害工人健康和污染环境的重要噪声源之一。从生产制造部门来说，解决空压机噪声问题可进一步提高产品质量和竞争能力，从使用部门来讲，解决空压机噪声问题，可大大有助于改善环境和减少工人受噪声的危害。
' R5 g# g, D0 [, ~! G) H    空压机噪声需要控制，而且现在国内也已有较成熟的办法来控制它。
! ?- I" k: ~% B# A/ i$ k    空压机的噪声是由气流噪声（主要通过进、排气口向外辐射）、机械运动部件撞击、磨擦产生的机械性噪声以及包括电动机或些油机所产生的噪声组成。
: n, }- K/ Q8 E7 h8 y    一般固定用的容积式压缩机，周期性的进、排气所引起的空气动力噪声是整机噪声的主要成分。这种噪声一般比机械噪声高水平5∽10dBA。对于往复式压缩机（容积式）。由于转速较低，整机噪声一般是低频性；对于螺杆式压缩机（容积式），转速较高，整机噪声一般是呈中、高频性；而由柴油机驱动的移动式压缩机，柴油机的噪声则是主要噪声源，其噪声一般为低、中频性，而且它的噪声级远远超过压缩机本身的噪声。
8 n1 W: E" F3 X% S0 N( w    在我国，移动式以排量6、9、12米3/分和固定式L型10、20、40米3分六种产品在各厂矿企业得到广泛的应用。因此考虑解决这六种产品的噪声问题，将在相当程度上解决了空压机的噪声问题。当然，在这六种产品上施用的有效噪声控制措施，也完全适用于其它排量的空压机，并且同样可取得满意的效果。
    未加降噪措施，固定L型往复式空压机（排量10、20、40米3/分），离机组1米处，噪声级为88∽95dBA；螺杆式空压机（排量10、20米3/分），离机组1米处，噪声级为95∽105dBA；移动式空压机（排量6、9、12米3/分），离机组1米处，噪声平均为100∽105dBA。
' |9 _; ]6 b" a9 O    隔声罩与消声器对空压机噪声的降低将起到显著的作用。当然，对振动较突出的机组，还应采取隔振措施。
6 o# K7 o& h0 U/ _    对10、20、40米3/分的L型固定往复式空压机，在进气口未采用消声器时，进气口辐射的噪声在整机噪声中占主要地位。在进气口安装适当的消声器后，整机噪声一般可降到90dBA，甚至于85dBA以下（1米距离）。如果进一步降低噪声，需要在空压机上复盖隔声罩，方能获得整机噪声的大幅度降低。
    对10、20米3/分的螺杆式空压机，在目前情况下，只有采用带进、排气口消声器的隔声罩，才有希望将组噪声降到85dBA以下（1米距离）。
! [. i) M4 l9 m+ x+ B    对6、9、12米3/分的移动式空压机，其主要噪声源是驱动机----柴油机的排气噪声以及柴油机壳体辐射的噪声。些油机的振动也是一个比较严惩的问题。解决的办法：主要是在柴油机排气口采用适当的排气消声器，在压缩机进气口安装进气消声器，在柴油机和压缩机座下安装适当的减振装置以及整个机组采用隔声罩才能使机组的噪声降到85dBA以下。
    正确设计或选用适当的消声器和隔声罩，是降低现有空压机噪声的关键问题。国内现已有不少噪声控制设备厂家，可提供有效的低频性和低中频性，因此采用搞性消声器较为合理。国内现已出现一种结合扩张室抗性消声器原理制成的文氏消声器，对于控制L型或V型空压机的进气噪声，都有较突出的效果。这种消声器，不但消声值高，而且具有阻损低、结构简单、使用方便等优点。

' i  F7 Y$ J; m$ x$ H" p三． 电机噪声及其控制
; [1 X2 c. F, g0 A0 `4 k8 Y5 u3 J    电机（包括发电机和电动机）是工农业生产中量大面广的动力设备，据调查，目前国产的中小型电机噪声多在90∽100dBA之间，大型电机噪声均高达100dBA以上，声能分布在125∽500HZ之间（个别出现在1000HZ）。其噪声特性为低、中频性。
& _8 c) N' M) c/ y. c; }    电机的噪声可粗略地分为两大部分：一部分是由机械振动引起的，其能量与所辐射的声功率直接与电功率有关；另一部分则是空气动力性噪声，它直接与气流的线速度有关，而线速度则与电机的转速相关，此外，通风噪声也不容忽视。
/ a. D+ Z0 h! P2 {3 X" T    电机的主要降噪措施有三种：
, z5 a, n3 ?$ _; b- ?( x    1． 装置隔声罩
    如局部隔声罩、箱式隔声罩、组装式隔声罩。
  C6 N: X$ X/ u2 b4 L/ V    2． 改变电机冷却风扇结构
4 ^. F* Y1 ~9 ?( Y    改变叶片和风叶直径，叶片数量由多变少。
    3． 安装消声器
    电机进出口消声器，尾部轴向进风消声器。
7 |  }: e+ j1 W- a& Q    目前国内应用较为广泛的降噪措施是加设隔声罩或隔声罩配装消声器。 电机根据其功率可分为大、中、小三个类型。根据其类型结构不同，采用的降噪措施也不尽相同。

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四． 柴油机噪声及其控制
    柴油机噪声可分为空气动力性噪声、燃烧噪声和机械噪声三部分。
    空气动力性噪声分为排气、进气和风扇噪声，其中以排气噪声为主。距离排气口0.5米处声级可达115∽128dBA。
+ }  k; P7 c8 v  x    燃烧噪声的产生机理主要是由于气缸内的压力突变，通过缸体、机体、缸盖，辐射到空间，直喷燃烧室的燃烧噪声常成为柴油机的主要声源。
    机械噪声则主要是曲轴、连杆、齿轮等构件的活动部部分相互碰撞和磨擦产生。
    一般来说，中、小型功率的柴油机（功率不大于1176KW）的噪声级在105∽120dBA。
    不同类型的柴油机，主声源不同，降噪措施也不一样。
    常用的降噪措施有以下几种：
. @1 t( W, G5 K1 h, a9 S" J    对于空气动力性噪声，采用消声器最为有效。目前，大批的新式消声器已逐步取代了旧式简单的消声器。我国已生产多种系列的柴油机消声器，供不同型号的柴油机选用。
    另外，进气消声器可以与滤清器复合一体，组成既能滤清空气又有消声效果的复合消声器；排气消声器也可以设计成为既能消声，又能净化废气的形式，开拓了消声器的功能。
* a( D1 E9 E+ o" f    由于直喷燃烧室是燃烧噪声的主声源，所以现在已开发出新型的非直喷式燃烧室。另外，改变喷嘴的提前角等措施也取得了很好的效果。
, |5 s. R5 q; t2 h    噪声的大小与缸径的4次方成正比，与转速3。4∽5。1次方成正比。因此，机械噪声的控制，应在设计阶段就采取措施。比如缩小缸径，提高行程缸径比，降低标定转速，研制低噪声柴油机。
) {2 K( ?2 I) X; l    此外，在一定程度上减少壳的表面振动也能收到一定的效果，比如采用高阻尼材料、壳上加筋等。对于齿轮噪声，一方面，从齿轮的材料上做文章，用高分子齿轮代替钢制齿轮。另一方面，在齿轮的形状、啮合和精度上下工夫，也能降低噪声。其中高分子齿轮，已在单缸柴油机上试用，效果比较好。
    在广大科研工作者的努力下，一批低噪声柴油机正在不断推出。
    大型柴油机的噪声控制工作，我国尚缺乏深入的研究。
    目前，我国中小型柴油机噪声控制的研究工作，已达到国际八十年代先进水平。
    各级管理部门非常重视柴油机的噪声问题，我国柴油机噪声表标准（GBn259—86：中小型柴油机的噪声限值；机电部部标JB/NQ51—87：中小型柴油机质量分等标准），对柴油机噪声控制工作起到了积极推动作用。
' Z& W4 g: O5 ~; B5 M# `' W五． 织机噪声及控制现状
  b% Z8 R# R3 Y6 P, I& G+ b6 ~    据1987年统计，纺织业的企业数量，职工人数和工业产值分别占纺织工业的62。5%66。9%和83。5%。可以说，纺织业是纺织工业的主体。
    棉纺行业的企业数量，职工人数和工业产值分别为纺织业的51。1%，63。2%和63。6%。
    纺织业的噪声污染是很严重的，突出的是织布车间，声级一般均在102-105之间。
    各织布车间噪声频谱相似，频带较宽，专用能主要分布在1000-4000HZ。
% e5 R: m# {5 y0 n1 T    织面噪声主要是由撞击和磨擦产生。占全部织机98。7%的有梭织机中，80%左右的零件产生撞击和磨擦。主要在投梭，打纬，开口，卷取，送经，动力等系统。
" z) k- v3 p2 {4 C" U    1．从声源上治理，对打梭棒，三十六牙轮，梭子，皮带结带主要发声部件进行处理。便如用尼龙梭子代替木梭子，用尼龙三十六牙轮代替铸钢齿轮，用复合丁腈阻尼皮结代替原来的丁腈皮结，使噪声得到降低。另外，在一些部件外包镶阻尼层，或降低织机运行速度，安装缓冲装置，也可获得进一步的降噪效果。
   对于单机降噪，因内不少单位已取得一定的经验，最高单机可降10dBA。
    2．在声传播途径方面的控制，主要有以下几种：
    （1） 局部罩
% _, W6 A+ T6 P& ~    这种方法或多或少地影响作业，坚持采用的不多。
# a& q. H- }+ E& J. K! R( z) P    （2） 吸声屏
    织布车间大，机多人多，所余空间少，所以这种方法不太实用。
    （3） 吸声吊顶，柱壁吸声，空间吸声体
    这种方法可以减少反射声，而且占据的空间少，一般能得到5dBA的降噪效果，在一些车间得到应用。但由于投资较多，在我国全面铺开，有一定的困难。
    （4） 隔振
    我国南方织机上楼，为防止固体声传播，需要采取隔振措施。一般在机台与地板间用橡胶减振垫，也有的对楼板本身就使用了减振材料。
    3．个人防护
. e* _" @8 V/ b/ H& U    织布车间机多人多，采取个人防护措施是比较合理的。
! M, l/ p7 m/ }% a# i$ x- m    国内目前已有质量性能均好的护耳器供选取购。但还应进一步丰富护耳器的品种，提高舒适性，经济性。
    总之，为了有效控制织机噪声的危害，一方面，应推广应用尼龙梭子和尼龙三十六牙轮，继续研制低噪声织机。同时更应在纺织系统，应制定，推行听力保护计划，鼓励工人佩戴护耳器，并指导工人正确选择和使用护耳器。
六． 冲床噪声的控制现状
    冲床是工业生产中常见的机械设备，加工方式为借助于冲头的动能冲栽零件，负荷运转噪声多在90dBA以上。我国冲床车间噪声一般高达90-110dBA，给设备操作者和车间其他人员造成极大的危害，对环境亦有影响。
. l) m( Q9 S  [0 B    在机械设备中，冲床噪声很突出。工业发达国家对冲床噪声的研究，治理和控制开展较早，我国此项工作的开展是在七十年代末期。降低冲床噪声时，要考虑加工质量，生产率，操作方便和降噪费用等诸多因素。可以说冲床噪声控制显得既迫切而又艰巨。
    1． 冲床噪声的产生
& s  @# V1 ^& E/ K" e/ |    冲床负荷运转时产生强列的噪声。冲头与工件，打料杆与工件，卸料板与板料间和撞击，以及在冲裁和剪切过程中形成的冲剪噪声等，都是冲床噪声的主要来源。
    （1） 撞击噪声
    撞击噪声是冲床噪声的主要组成部分。当冲头冲裁板料时，与板料发生撞击，产生撞击噪声。撞击噪声可分为加速度噪声和自鸣噪声。冲头冲击坯料时，受到阻力而突然停止所产生的噪声称为加速度噪声。被冲击的坯料，由于受击而发生振动，这一振动发出的声音叫自鸣噪声。
    （2） 冲剪噪声
    冲剪过程中，材料因剪切而断裂，由此导致冲头突然卸荷，所形成的声音称为冲剪噪声。冲床被激励产生振动，并引起机身和声辐射和地面振动。
2 i& {4 R) t2 P0 L  F6 K0 o0 g    （3） 传动件间隙引起的噪声
    冲床各连接件间存在有配合间隙，在冲击力作用下，引起轴系的反冲、零件受激励振动，引起声辐射而形成的噪声。
- F1 t! p: v3 n  Y    2． 冲床噪声控制措施
    （1） 声源降噪
    a． 冲床本身降噪
    冲床降噪的根本措施在于声源控制。英国的理查兹（Richards）把撞击噪声方面的理论研究应用到冲床上，可使噪声下降30dBA。其基本理论是，加速度噪声等于锤子运动时所带动的等体积的空气所具有的动能的一半。cto/vo从1增加到10，噪声级约可降低30dBA，c是声速，to是锤子运动停止的时间。Vo是锤子冲击坯料时的运动速度。用其它方法，这样大幅度降噪是很难实现的。
    七十年代末期，国际上出现了新型液压伺服冲床，冲头能按预定的运动规律工作，使冲床噪声大降低。
    冲床各传动件间存在必不可少的配合间隙，减少间隙和防止轴系反冲的结构形式已有应用，如曲轴连杆减缓反冲装置等。
5 J2 t. l6 e* R! g    改革现有传统的工艺设计，对于出厂冲床并非易事，根本途径在于改革冲床的冲击过程。冲床降噪的技术措施有许多尚在试验研究阶段，完全成熟及全面推广还需很长时期，因而现阶段还应考虑其它技术措施。
    b． 降低模具噪声
    冲模设计者往往忽略对噪声的考虑。合理地选择凹凸模的配合间隙，能实现降噪5dBA，改变凸的几何形状，用阶梯模、斜刃模代替平口模，亦能降噪5-10dBA左右。但由于工件的几何开头有时很复杂，给模具加工带来一定的困难。此外还有在模具中增加缓冲器及降低卸件噪声等措施
    （2） 传播途径噪声控制
8 @& h. r) g4 J' A! e    控制冲床噪声对人体的危害，在传播途径上采取控制措施，技术革新上比较成熟，并可取得一定效果。
    a. 吸声降噪
    吸声的目的是减弱车间内反射声，一般可降噪6dBA左右的降噪效果。
    b. 局部隔声
    采用加吸声的隔声屏、模具区域隔声罩，能有8dBA左右的降噪效果。
4 v9 f3 N; N  H& _" U    c. 全封闭隔声罩
5 w' N! Z1 W' a+ B    全封闭隔声罩能有20dBA左右的降噪效果。罩体可作成拼装式，一般占地面积较大。
    传播途径中控制冲床噪声虽是消极的治理方法，但由于简便易行，并能收到较好的降噪效果，因而较多被采用。应用时应注意操作、维修等问题。
    机床本身噪声问题虽不能马上获得解决，但冲床使用单位还是有许多可用的控制措施。解决冲床噪声的危害并不是很难的事，关键还是看领导部门的重视程度。
6 f0 e) w1 t+ d4 u
七． 圆锯机噪声及控制
    圆锯产生的噪声高频成份较多，峰值频率在4000HZ左右，噪声级高达100dBA以上，严重危害工人的听力，是诱发事故造成木工工人断指的主要原因圆锯机的噪声主要是由高速旋转的锯片产生的，即空气动力性噪声和锯片振动噪声，同时也包括机械噪声，以及这三者之间相互交叉综合作用而产生的共振噪声。空气动力性噪声主要包括齿尖噪声，排气噪声及涡流噪声三个方面。每当涡流分离的频率与锯片的固有频率相一致时，就产生共振而发出尖叫声，这时的噪声最强。
6 t* H+ x! s* e0 E( Q    对于锯片的噪声治理，我国自八十年代以来对此进行了较系统的研究，搞清了锯片噪声的发声机理，并提出了相应的控制措施，且得到了显著的效果。一些研究人员对锯片进行了振型的分析，在锯片上粘贴阻尼片以降低锯片的振动。对圆锯的空气动力性噪声进行控制，在锯片周围，设计安装一组“制流板”，有效地在齿缘界面内抑制均匀分离层的出现，改善了涡流分离层压力分布，抑制了涡 流，使尖叫声消失。调整锯片使其有一个合理的切削速度，在尽可能的条件下降低噪声。圆锯整机的噪声级与锯削速度的三次方成正此，锯削速度以50m/s为好。在锯片外缘沿槽方向上加工数条均匀的消声槽也可获得部分地降低噪声的效果。在我国某些单位已实现低噪声木材加工区。

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八． 球磨机噪声
) N. h- a; `9 M    球磨机在工业生产中得到了广泛的应用，如在化工、电力、建材等到行业普遍存在，是原料粉碎不可缺少的设备。但由于球磨机在运转过程中产生强烈的噪声，其噪声级通常在105-115dBA之间，对于工作人员、检修人员的危害以及对环境的污染都是相当严重的。因此，球磨机是目前最主要的噪声污染源之一。
    球磨机的噪声主要由以下两部分组成：
8 C+ Q# v: j+ f% {/ `, O    1． 筒体产生的噪声
$ Z- h* l8 G" V4 K+ y2 j: \    这主要是在筒体转动时，钢球与钢球、钢球与钢质筒体之间的相互撞击而产生的机械噪声，通过筒体向外辐射的噪声级可达115dBA以上，噪声频带较宽。
$ r( F  q9 p% E9 }+ i% P    2． 电机和传动机械产生的噪声
) w0 f1 {4 V; M. s    这主要是电机运转产生的电磁噪声，风扇产生的气流噪声等。电机噪声与电机功率及转速成正比，其噪声级一般为90dBA-115dBA。传动机械噪声主要是由于齿轮之间相互碰撞和零部件之间的相互磨擦而产生的。
    目前，国内在球磨机噪声治理方面所采用的方法大致有如下三种：
    1． 阻尼隔声层包扎
6 I, m5 P* F: z, l+ }    主要是用组尼隔声材料将球磨机的筒体包裹起来，从而降低筒体噪声。此方法一般能降低5-10dBA，效果不甚理想。
    2． 隔声罩
9 ?* S  w* A* P7 H, V  ]    就是用隔声罩将球磨机的筒体部分封闭起来，阻隔了噪声的外传途径，从而降低了筒体的辐射噪声。这种方法比较有效，通常降噪值可达到20dBA左右。但安装隔声罩后，使得检修和运行工作变得困难。同时由于电机和传动机械封闭在隔声罩内，因而造成设备的通风，散热困难，检查、维护工作也非常不便。
# |4 j" v5 J" h  m& r% l  k    3． 橡胶衬板代替锰钢衬板
/ I" ?+ }) f+ s2 @3 e    筒体内衬由原来的锰钢衬板改为橡胶衬板，可双大大降低钢球与筒体之间撞击噪声，降噪值为12-15dBA，效果明显，但仍然存在着像胶衬板的使用寿命问题。
3 f$ f- J7 @6 n# J& h( ]    由此可以看出，上述三种方法中，后两种方法的降噪效果较好，在一定程度上对工人的健康起到了保护作用，降低了噪声对环境的污染程度。但问题还是存在的，如散热、通风、检修、衬板使用寿命问题，还有待于今后进一步研究解决。
$ a, E5 n- ?3 Z5 U; L2 w
九． 高压放空排气噪声及控制
    高压放空排气噪声是排气喷流噪声的一种。排气喷流噪声的特点是声级高频带宽，传播远。排气喷流噪声是由高速气流冲击和剪切周围静止的空气，引起剧烈的气体扰动而产生的。
    在喷口附近（在喷口直径D的4-5倍范围内），气流继续保持喷口处的流速成前进。这个区域叫直流区。在这个区域内，存在着一个射流核心，在核心周围，射流与卷吸进来的气体激烈混合，辐射的噪声是高频性的。
% {: N: ?5 W% b! t4 U5 ]    在喷口稍远的地方（约5D-15D）为混合区，在这个区域里，气流与周围大气之间进行激烈地混合，引起急剧的气体扰动，射流宽度逐渐扩展，产生的噪声最强。
    在离喷口更远的地方（15D以外），称为涡流区，在这个区域里，气流宽度很大，速度逐渐降低以至消失，形成涡流的强度反复地减小，产生的噪声是低频性的。
) L; }, t$ z$ x9 l2 G- `- t' t    Lighthill首先分析了喷注气流均匀，中间无障碍物即喷注中只有四极子声源的情况，得到湍流噪声功率与流速成八次方的定律。
! g9 A, ?1 l* Y% O4 F    对于阻塞喷注，试验证明，气室压力超过临界条件继续增加时，虽然喷注速度保持局部声速成不变，但噪声仍要增大。马大猷教授等得到喷注湍流噪声的声功率W与注点压力P1的经验公式为
! L4 J! D& y8 r1 L+ t* }$ Y6 J0 l
    W=KP(P1-P2)4D/(P-0.5PO)PO2 (1)
0 V0 A& Q- c3 D' ^( @, ]
    在喷注90方向上，离喷口1M处的声压级 L为：
1 M! r9 J5 ^  ]; a    LP=80+20lg(P1-PO)/(P1-0.5PO)PO+20lgD dBA (2)
7 H6 Z' _0 s  [8 v. h$ Y6 ^    式中：
    P1---注点压力
1 a, C, v3 S2 G) e    D----喷口直径
    PO----环境大气压
    这公式说明书了在阻塞情况下，虽然喷注速度不再增加，但随着压力的增加，噪声功率也随之增加。
高压放空噪声的控制方法是在排气管上安装消声器。按消声原理设计结构分，排气放空消声器可分为四大类。
    1． 扩容降速型消声器
    这种消声器的原理是利用较大的体积容腔，扩容降压，降低排口流速。由于在亚声速情况下，喷流噪声的强度与流速成的八次方成正比，所以在流量保持恒定的情况下，逐渐扩大容腔和增大排口截面可以降低喷流速度，从而降低噪声。
" }4 [" s3 S& s    2． 节流降压型消声器
    在阻塞情况下，由于排气噪声的强度随着压力的增加而加大，节流降压型消声器就是利用节流降压原理，把一个大压降，分散到若十个局部结构承担，变成许多小的压降，从而降低噪声。
    3． 小孔喷注型消声器
    喷流噪声的峰值频率与排口直径成反比，因此，如果使排口辐射的噪声能量从低频移动高频，于是低频噪声被降低，高频噪声增高。如果孔径小到一定值（如达毫米级），喷流噪声的能量将移到人耳不敏感的高频范围。
    4． 多孔材料扩散消声器
1 z1 \$ v' F7 A- `8 P6 b) m3 g    利用烧结金属，烧结塑料，多孔陶瓷等控制排气喷流噪声，这些材料有大量的微小孔隙（达丝米级），可以透气和渗水。用这类材料制成的消声器称之为多孔材料扩散消声器，利用多孔材料的透气性，使排气流被滤成无数个小的气流，气流的压力被大大降低，流速成也被扩散减少。从而，辐射的噪声强度也就大大减弱。
    我国自七十年代末以来，在排气放空噪声的机理和控制技术方面，进行了大量首创性的研究和实际应用工作，提出了阻塞情况下，降低排气噪声的理论，并把这些理论付之实际，得到很好的效果，根据四种消声原理设计的复合式消声器，如节流降压与小孔喷注复合消声器，节流与扩容式复合消声器等，对我国排气喷流噪声的控制起到了积极的推动作用。这方面的有些成果已超过了目前国际水平。

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十． 风动凿岩机噪声
    风动凿岩机噪声在井下达120dBA，甚至更高，对操作工人的危害很好严重。其噪声频谱较宽，但主要呈中低频性。主要噪声源是：
9 y" n  _. x2 k1 F+ U1 f" Q    1. 排气噪声
6 X; q* p  T! |+ a% X! L- D    2. 活塞撞击纤尾和纤头撞击岩石产生的机械性撞击噪声
    3. 风动凿岩机零部件的撞击、磨擦以及机件振动所产生的机件性噪声其中以排气噪声为主要成为。
    解决风动凿岩机噪声的途径在于研制高效的排气消声器，并对机件性噪声采取有效的减振阻尼措施。对多机凿岩台车，应设隔声操作室。
    对高效排气消声的要求是：
    1． 消声器的消声值在20dBA以上；
4 R* ]+ p/ z- `3 |" L4 M1 g    2． 体积小；
    3． 背压低；
8 @9 h! l3 V6 d& v5 q    4． 不产生结冰现象；
( }% z& r: u) N; P7 G    国内有不少单位在研究能满足这些要求的消声器，可惜目前尚未获得满意的结果。风动凿岩机噪声问题到今仍基本上没有得到解决，许多研究工作值得深入下去。
7 @/ e  O3 O: u
+ y! u% z" [* t( \& O. h/ j$ \八． 球磨机噪声
    球磨机在工业生产中得到了广泛的应用，如在化工、电力、建材等到行业普遍存在，是原料粉碎不可缺少的设备。但由于球磨机在运转过程中产生强烈的噪声，其噪声级通常在105-115dBA之间，对于工作人员、检修人员的危害以及对环境的污染都是相当严重的。因此，球磨机是目前最主要的噪声污染源之一。
  M" P# y  m/ ]  L3 _4 {! ^7 ?+ o6 b    球磨机的噪声主要由以下两部分组成：
4 w  S$ u$ I3 O+ ?    1． 筒体产生的噪声
  Y; B6 p$ L. @+ J& q6 A/ P, V    这主要是在筒体转动时，钢球与钢球、钢球与钢质筒体之间的相互撞击而产生的机械噪声，通过筒体向外辐射的噪声级可达115dBA以上，噪声频带较宽。
& D; i% d7 t8 O$ r) k    2． 电机和传动机械产生的噪声
: u& b5 Y: H6 x6 a7 G    这主要是电机运转产生的电磁噪声，风扇产生的气流噪声等。电机噪声与电机功率及转速成正比，其噪声级一般为90dBA-115dBA。传动机械噪声主要是由于齿轮之间相互碰撞和零部件之间的相互磨擦而产生的。
    目前，国内在球磨机噪声治理方面所采用的方法大致有如下三种：
" E! s$ I/ U7 y9 `8 t& [' ~    1． 阻尼隔声层包扎
; Q, U/ }0 |' ~+ l2 h# Z* o# C3 E. j, u    主要是用组尼隔声材料将球磨机的筒体包裹起来，从而降低筒体噪声。此方法一般能降低5-10dBA，效果不甚理想。
    2． 隔声罩
- V. k8 R, l) u- l9 d# W: t" [    就是用隔声罩将球磨机的筒体部分封闭起来，阻隔了噪声的外传途径，从而降低了筒体的辐射噪声。这种方法比较有效，通常降噪值可达到20dBA左右。但安装隔声罩后，使得检修和运行工作变得困难。同时由于电机和传动机械封闭在隔声罩内，因而造成设备的通风，散热困难，检查、维护工作也非常不便。
+ E5 V' X3 A% y- V. V    3． 橡胶衬板代替锰钢衬板
    筒体内衬由原来的锰钢衬板改为橡胶衬板，可双大大降低钢球与筒体之间撞击噪声，降噪值为12-15dBA，效果明显，但仍然存在着像胶衬板的使用寿命问题。
    由此可以看出，上述三种方法中，后两种方法的降噪效果较好，在一定程度上对工人的健康起到了保护作用，降低了噪声对环境的污染程度。但问题还是存在的，如散热、通风、检修、衬板使用寿命问题，还有待于今后进一步研究解决。
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九． 高压放空排气噪声及控制
    高压放空排气噪声是排气喷流噪声的一种。排气喷流噪声的特点是声级高频带宽，传播远。排气喷流噪声是由高速气流冲击和剪切周围静止的空气，引起剧烈的气体扰动而产生的。
    在喷口附近（在喷口直径D的4-5倍范围内），气流继续保持喷口处的流速成前进。这个区域叫直流区。在这个区域内，存在着一个射流核心，在核心周围，射流与卷吸进来的气体激烈混合，辐射的噪声是高频性的。
    在喷口稍远的地方（约5D-15D）为混合区，在这个区域里，气流与周围大气之间进行激烈地混合，引起急剧的气体扰动，射流宽度逐渐扩展，产生的噪声最强。
, s. M& B$ C! v. \    在离喷口更远的地方（15D以外），称为涡流区，在这个区域里，气流宽度很大，速度逐渐降低以至消失，形成涡流的强度反复地减小，产生的噪声是低频性的。
    Lighthill首先分析了喷注气流均匀，中间无障碍物即喷注中只有四极子声源的情况，得到湍流噪声功率与流速成八次方的定律。
& a( m9 n/ `$ c. k! u7 M, h; m. }    对于阻塞喷注，试验证明，气室压力超过临界条件继续增加时，虽然喷注速度保持局部声速成不变，但噪声仍要增大。马大猷教授等得到喷注湍流噪声的声功率W与注点压力P1的经验公式为
5 Q: k8 ~9 [8 e% r# `: |+ u
% \, G( m: g6 C- B2 P    W=KP(P1-P2)4D/(P-0.5PO)PO2 (1)
% F& y% A  g- Y
    在喷注90方向上，离喷口1M处的声压级 L为：
    LP=80+20lg(P1-PO)/(P1-0.5PO)PO+20lgD dBA (2)
    式中：
    P1---注点压力
  `2 T# j0 A* |" p& M    D----喷口直径
    PO----环境大气压
5 h1 }# J6 d/ m/ f    这公式说明书了在阻塞情况下，虽然喷注速度不再增加，但随着压力的增加，噪声功率也随之增加。
高压放空噪声的控制方法是在排气管上安装消声器。按消声原理设计结构分，排气放空消声器可分为四大类。
9 x! U- h- B" D1 J, {! {; Y( ]" R    1． 扩容降速型消声器
5 ]5 \" w$ d$ o2 C" G+ G' U    这种消声器的原理是利用较大的体积容腔，扩容降压，降低排口流速。由于在亚声速情况下，喷流噪声的强度与流速成的八次方成正比，所以在流量保持恒定的情况下，逐渐扩大容腔和增大排口截面可以降低喷流速度，从而降低噪声。
    2． 节流降压型消声器
    在阻塞情况下，由于排气噪声的强度随着压力的增加而加大，节流降压型消声器就是利用节流降压原理，把一个大压降，分散到若十个局部结构承担，变成许多小的压降，从而降低噪声。
    3． 小孔喷注型消声器
* t; X0 t7 R5 I: p' K    喷流噪声的峰值频率与排口直径成反比，因此，如果使排口辐射的噪声能量从低频移动高频，于是低频噪声被降低，高频噪声增高。如果孔径小到一定值（如达毫米级），喷流噪声的能量将移到人耳不敏感的高频范围。
    4． 多孔材料扩散消声器
    利用烧结金属，烧结塑料，多孔陶瓷等控制排气喷流噪声，这些材料有大量的微小孔隙（达丝米级），可以透气和渗水。用这类材料制成的消声器称之为多孔材料扩散消声器，利用多孔材料的透气性，使排气流被滤成无数个小的气流，气流的压力被大大降低，流速成也被扩散减少。从而，辐射的噪声强度也就大大减弱。
    我国自七十年代末以来，在排气放空噪声的机理和控制技术方面，进行了大量首创性的研究和实际应用工作，提出了阻塞情况下，降低排气噪声的理论，并把这些理论付之实际，得到很好的效果，根据四种消声原理设计的复合式消声器，如节流降压与小孔喷注复合消声器，节流与扩容式复合消声器等，对我国排气喷流噪声的控制起到了积极的推动作用。这方面的有些成果已超过了目前国际水平。
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! @1 K( G1 S2 v- G2 S4 v+ N十． 风动凿岩机噪声
' s1 L, B' r) m' ?' n& s/ L    风动凿岩机噪声在井下达120dBA，甚至更高，对操作工人的危害很好严重。其噪声频谱较宽，但主要呈中低频性。主要噪声源是：
    1. 排气噪声
    2. 活塞撞击纤尾和纤头撞击岩石产生的机械性撞击噪声
& s+ o' D5 a6 \# f    3. 风动凿岩机零部件的撞击、磨擦以及机件振动所产生的机件性噪声其中以排气噪声为主要成为。
$ S0 N* i8 X/ K! D    解决风动凿岩机噪声的途径在于研制高效的排气消声器，并对机件性噪声采取有效的减振阻尼措施。对多机凿岩台车，应设隔声操作室。
# C+ T+ c. a# [0 e) n% w/ ?6 S    对高效排气消声的要求是：
4 S, N: z8 o4 f& Y    1． 消声器的消声值在20dBA以上；
7 G: g% A8 F" B; K    2． 体积小；
6 Y2 p/ A& l( {  }& s- d6 {    3． 背压低；
0 ^2 r2 M0 M5 x3 [# P    4． 不产生结冰现象；
2 P" ]( R+ v) `2 |    国内有不少单位在研究能满足这些要求的消声器，可惜目前尚未获得满意的结果。风动凿岩机噪声问题到今仍基本上没有得到解决，许多研究工作值得深入下去。

pinbold

在德国见过他们工厂的消音设施，在厂房顶棚上满满吊着高矮不同的螺旋型圆筒，效果不错。专业人事可以分析借鉴一下啊！可惜没照照片

sunqifa

设备的躁声有几个来源；
4 e( }$ H3 p# T/ q$ `! W1.轴承的安装精度不高，以及润滑不好，（开高温高速必须保证轴承充分的润滑)
. X$ U4 k' a# ~4 ]  关于这个问题我比较清楚，我就专业设计轴承润滑设备的；
2设备的安装没有减震零件，以及安装位置度和同轴度不好，导致震动和噪声；
/ b  G# E5 u2 v, q* x3.设备安装的不牢固，导致的震动和噪声；

JSKSGS

设备缺少维护也会增加的震动和噪声

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随着汽车工业的迅速发展，人们对于汽车的舒适性和振动噪声控制的要求越来越严格。据国外有关资料表明，城市噪声的70%来源于交通噪声，而交通噪声主要是汽车噪声。它严重地污染着城市环境，影响着人们的生活、工作和健康。所以噪声的控制，不仅关系到乘坐舒适性，而且还关系到环境保护。然而一切噪声又源于振动，振动能够引起某些部件的早期疲劳损坏，从而降低汽车的使用寿命；过高的噪声既能损害驾驶员的听力，还会使驾驶员迅速疲劳，从而对汽车行驶安全性构成了极大的威胁。所以噪声控制，也关系到汽车的耐久性和安全性。因此振动、噪声和舒适性这三者是密切相关的，既要减小振动，降低噪声，又要提高乘坐舒适性，保证产品的经济性，使汽车噪声控制在标准范围之内。
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* u7 U7 |* G# C1 _3 y2 B1 R1　噪声的种类

6 `3 b/ L# e. h9 {　　产生汽车噪声的主要因素是空气动力、机械传动、电磁三部分。从结构上可分为发动机(即燃烧噪声)，底盘噪声(即传动系噪声、各部件的连接配合引起的噪声)，电器设备噪声(冷却风扇噪声、汽车发电机噪声)，车身噪声(如车身结构、造型及附件的安装不合理引起的噪声)。其中发动机噪声占汽车噪声的二分之一以上，包括进气噪声和本体噪声(如发动机振动，配气轴的转动，进、排气门开关等引起的噪声)。因此发动机的减振、降噪成为汽车噪声控制的关键。
6 r% D0 h  f) }) r+ x0 P# ^; D
: A) x6 s0 \" Y9 I
5 c0 A$ n; e2 r& Q4 S# P　　此外，汽车轮胎在高速行驶时，也会引起较大的噪声。这是由于轮胎在地面流动时，位于花纹槽中的空气被地面挤出与重新吸入过程所引起的泵气声，以及轮胎花纹与路面的撞击声。

( g- ?0 Z5 H$ c% s6 t9 H$ t/ a6 Z2　噪声要求
# ]+ U$ w" e' ?+ m, Q7 V. U
0 ~3 F7 L1 E+ \# U" M7 x4 x　　欧洲的法规规定，从1996年10月起，客车的外部噪声必须从77dBA降到74dBA，减少了一半噪声能量，到本世纪末进一步降低到71dBA。日本的法规规定，小型汽车在今后十年内噪声标准控制在76dBA以下。国内的一些大城市也计划在2010年交通干线的噪声平均值控制在70dBA以内。而据国内目前有关资料表明，国内的大客车的噪声许可值则不得超过82dBA，轻型载货车为83.5dBA。由此可见，我国在车辆噪声控制方面还得狠下工夫。
7 F, T* c( w5 j% A6 o4 f/ y
, ^, w  w& f) N) \2 \. m9 i3　噪声评价
7 y# C- Y( F2 y) Y- p
+ c0 ]: l/ l: j7 S& Q+ ^　　噪声评价指标主要是指车内、外的噪声值和振动适应性。评价方法可分为主观评价和客观评价。影响汽车噪声主观评价的主要因素是舒适性、响度和确定性，例如可以利用语义微分法进行主观评价。在客观评价时，可以采用PCNM噪声测量装置测量试验进行分析；此外模拟技术中的有限元法(FEM)和边界元法(BEM)也被广泛应用。
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  T: y( h9 Y6 B, |4　噪声的控制

　　根据噪声产生和传播的机理，可以把噪声控制技术分为以下三类：一是对噪声源的控制，二是对噪声传播途径的控制，三是对噪声接受者的保护。其中对噪声源的控制是最根本、最直接的措施，包括降低噪声的激振力及降低发动机部位对激振力的响应等，即改造振源和声源。但是对噪声源难以进行控制时，就需要在噪声的传播途径中采取措施，例如吸声、隔声、消声、减振及隔振等措施。汽车的减振降噪水平与整车的动力性、经济性、可靠性及强度、刚度、质量、制造成本和使用密切相关。
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    4.1　发动机的振动与噪声
: N$ f6 c  c) G' k( v' S' m* S
　　降低发动机噪声是汽车噪声控制的重点。发动机是产生振动和噪声的根源。发动机的噪声是由燃料燃烧，配气机构、正时齿轮及活塞的敲击噪声等合成的。
　　(1)发动机本体噪声
3 N( [! N) |. n% n  b2 w　　降低发动机本体噪声就要改造振源和声源，包括用有限元法等方法分析设计发动机，选用柔和的燃烧工作过程，提高机体的结构刚度，采用严密的配合间隙，降低汽缸盖噪声。例如在油底壳上增设加强筋和横隔板，以提高油底壳的刚度，减少振动噪声。另外，给发动机涂阻尼材料也是一个有效的办法。阻尼材料能把动能转变成热能。进行阻尼处理的原理就是将一种阻尼材料与零件结合成一体来消耗振动能量。它有以下几种结构：自由阻尼层结构、间隔自由阻尼层结构、约束阻尼层结构和间隔约束阻尼层结构。它的采用明显地减少了共振的幅度，加快了自由振动的衰减，降低各个零件的传振能力，增加了零件在临界频率以上的隔振能力。

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目前，已有一些国家的专家设计了一种发动机主动隔振系统，用于减少发动机振动，以达到降低噪声的目的。
1 r; V0 F5 o9 @0 e1 Z9 F( e　　(2)进气噪声
4 Z! ]& T& o# P　　进气噪声是发动机的主要噪声源之一，系发动机的空气动力噪声，随发动机转速的提高而增强。非增压式发动机的进气噪声主要成分包括周期性压力脉动噪声、涡流噪声、汽缸的亥姆霍兹共振噪声等。增压式柴油机的进气噪声主要来自增压器的压气机。二冲程发动机的噪声源于罗茨泵。对此，最有效的方法是采用进气消声器。类型有阻性消声器(吸声型)、抗性消声器(膨胀型、共振型、干涉型和多孔分散型)和复合型消声器。将其与空气滤清器结合起来(即在空滤器上增设共振腔和吸声材料，例R3238型)就成为最有效的进气消声器，消声量可超过20dBA。
7 v8 a' K( |/ O) {
   4.2　底盘噪声

; r( W3 p2 n0 T( Z　　(1)排气系噪声
# b6 s: Q& e7 N+ r8 S& X! V　　排气系噪声是底盘的主要噪声源，主要由排气压力的脉动噪声，气流通过气门座时所发出的涡流噪声，由于边界层气流的扰动而产生的噪声以及排气口处的喷流噪声所组成。
　　优化设计性能良好的消声器，是降低汽车噪声的重要手段之一。优化设计的方法有声学有限元法和声学边界元法，但目前还处于起步阶段。避免消声器的传递特性与振动特性耦合是消声器设计中要重点解决的一个问题。其次，降低排气噪声与提高动力性也是一对矛盾，因为降低排气噪声与降低排气背压对排气管直径的设计有着相矛盾的要求，前者要求有较小的直径，而后者却相反。对此，采用并联流路的双功能消声器，在减小背压和降低气流噪声方面颇为有效。另外 ，对于发动机排气歧管到消声器入口的一段管路，采用柔性管的减振、降噪效果明显，可降低7dBA左右。
! `/ O9 C) x0 [　　(2)传动系噪声
7 x+ k  E6 T5 n$ ?　　传动系噪声来源于变速齿轮啮合引起的振动和传动轴旋转振动。一般采取的措施是：一是选用低噪变速器，二是发动机与变速箱及后桥主减速器等部件与底盘用橡胶垫进行柔性连接，从而达到隔振的目的；三是控制转动轴的平衡度，降低扭转振动。
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" c0 X5 K$ F# r1 B7 r   4.3　电器设备噪声
  t5 E& e- A# Y5 ^1 u0 F
. f' }, n  v. e$ h. D% \　　(1)冷却风扇噪声
# {! }, T% [" K4 T' o　　冷却风扇是噪声的发生装置，受到护风圈、水泵、散热器及传动装置的影响，但其噪声的产生主要取决于底盘。
　　(2)汽车发电机噪声
　　汽车发电机噪声取决于多种来源的效应，这些来源有磁体源、机械和空气动力源。噪声级取决于发电机的磁力和通风系统的结构，以及发电机的制造和装配精度。

# B! e0 H8 ?! |! n* `+ e' E: Z- B   4.4　车身噪声

* u9 Z& Z  X5 V* }& e　　随着车速的提高，车身的噪声也就越来越大，主要起因是空气动力噪声。因此，提出了如下方案来改善车身噪声：一是对车身进行流线型设计，实现光滑过渡；二是在车身与车架之间采用弹性元件连接；三是进行室内软化，如在顶棚及车身内蒙皮间使用吸声材料。
　　另外，汽车在高速行驶时，轮胎也是产生噪声的一个来源。实车惰行法已经测得：轮胎的轮距越大，则噪声越大。此外，轮胎的花纹与噪声的产生也有很大的关系，选用有合理花纹的钢丝帘布子午线轮胎是降低轮胎噪声的有效方法。对于轮胎的材料而言，使用更富有弹性且柔软度高的橡胶，就可制造出低噪的轮胎。

2 q1 ~2 Z1 U7 a$ r: |    4.5　其他措施

　　对汽车噪声的控制，除了在设计上使用优化方法和零件的优化选用以外，还可以对噪声进行主动控制。这就是以声消声技术，原理是：利用电子消声系统产生与噪声相位相反的声波，使两者的振动相互抵消，以降低噪声。这种消声装置采用极其先进的电子元件，具有优异的消声效果，可用于降低车内噪声、发动机噪声，还可以用于主动发动机支撑系统，以抵消发动机振动噪声。

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近年来，冷却塔噪声对周围环境的影响已越来的引起人们的重视，开始出现了整治冷却塔噪声污染的呼声，妥善处理好冷却塔噪声对周围环境的影响问题正逐步成为全社会的共识。
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      1、冷却塔落水噪声的检测

  `" ]' C" u+ k8 ]# B　　在距进风口底缘即一般倒t形塔基的水池边沿5m 处，测高点 1.2 m[1]，测得的一些自然通风冷却塔的实测噪声及其频谱见图1。

      2、冷却塔落水噪声的声源特性

　　声源属性：噪声源为落水区下的巨大圆形水面，为塔内冷却落水对池水.的大面积连续的液体间撞击产生的稳态水噪声；是机械噪声、空气动力噪声、电磁噪声之外的一种特殊噪声。
　　落水撞击瞬时速度：7-8 m/s[2]

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' m  W, c$ s) s; }　　声源声级：80 db（a）左右。
# s: S% w4 _! I" k　　频谱：音频分布呈高频（1000－16 000 hz）及中频（500－1000 hz）成分为主的峰形曲线；峰值位于4 000 hz左右。
8 G! {- t- j5 V5 N  l　　声速：c＝340 m／s。
　　波长：λ＝c／f；1.36m（250 hz）～o.02 m（1 000 hz），以0.085 m（4 000 hz）为主。

2 X( n- R( N2 R% g5 W& j      3、冷却塔落水噪声的影响范围

      3.1 声波的距离衰减规律
* T; f5 i0 f" a1 m, y1 [2 k　　落水噪声随距离的衰减特性符合半球面波在传播过程中随着能量分布的扩大而衰减的规律，其“点声源” 的距离衰减规律为距离每增加一倍声能衰减 6 db。用公式表达即为[3]：
2 j0 Y; k: Z6 N+ X- w$ E5 I　　l1－l2= 20 lg（r2／r1）
式中：l1，l2——离声源边缘由近及远二个测点的声级值，db；
　　r２／r1——远、近二个测点分别到声源边缘的距离之比。
  p/ l1 i) ?" ?3 i　　当 r２／r1＝2时，lg（r2／r1）＝0.3010，于是 l1－l2= 20 lg（r2 ／r1）＝6 db。
8 ^! o* U0 x. J( T; U6 I( [　　落水噪声的声源为内置的一片圆形水面，腔体内声波通过进风口向外传播，所以可将进风口视为声源边缘，其庞大特殊的弧面出声口使“附近区域” 内的声波并不立即按“点声源” 的距离衰减规律衰减，在这个由近及远的“附近区域”内存在着一个按“面声源”（声波不衰减）及至“线声源”（距离每增加一倍声能衰减 3 db）的距离衰减规律的过渡区域，只有当受声点（测点）外移至可将冷却塔的环形进风口视为一个“点” 以外的后方，声波才开始按“点声源”的距离衰减规律衰减。于是，在  
“点声源”以外的范围内，只要知道某测点的声级，便可根据上式求得任一点的声级。
3.2 冷却塔为“点声源”的起始位置
( M0 Q1 `6 [/ b7 Y! m- l　　根据已有距离衰减实测资料，分析各起始位置d（视进风口为声源边缘）的规律可知，视冷却塔为“点声源”的起始位置d可用下式估算：
# w. @- K2 a5 }, e2 F1 w9 W4 N4 M　　d＝a1/2/4
　　式中：a——冷却塔面积，m2。
　　以目前我国常见范围的 2 000 m2（仪化电厂）－9 000 m2（吴径电厂）的冷却塔为例，其“点声源”起始位置d点（以进风口底缘为起点），分别为11.18 m及 23.72 m。由此可见，设在离塔（以进风口底缘为起点）25 m以外的噪声测点基本上都可将所有的冷却塔视为“点声源”。
3.3 冷却塔噪声影响范围的评估
; ^8 \1 `, T8 M- l3 D! d　　冷却塔噪声声级的绝对值在工业噪声中虽然并不算很大，而且其声能同样随着距离每增加一倍而衰减 6 db（“点声源”），但由于其声源庞大，它的衰减起始距离较远（25m），翻三番便已到了 200 m，相对于25m处也才降了 18 db，所以其影响范围远大于一般性工业噪声。仍以 2 000-9 000 m2 的冷却塔为例，在25 m处（“点声源” 以外测点、以进风口底缘为起点）实测所得声级分别为71.7及77.ldb（a），如按“点声源”的距离衰减规律即距离每增加一倍声能衰减 6 db计，则 50 m处的声级应分别为 65.7及 71.ldb（a）；100 m处的声级应分别为 59.7及 65.ldb（a）；200 m处的声级应分别为53.7 及 59.ldb（a），220 m处的声级用公式推算则应分别为52.9及58.3 db（a）。这就是噪声影响范围（力度）的大致评估，它包含了目前常见的各类大小塔型范围。借助此法，我们便可根据 10－25 m处（各塔与其塔型大小相应的“点声源”起始位置）以远测点实测所得声级，评估各种塔型（单塔）的噪声影响范围（力度）。但这只是一种理想条件下的简便、粗略的评估方法，在实际厂况环境中，由于受 池水水位变化、淋水密度变化、地表地形、障碍物分布、塔群分布、风向风力、气候气温及其它声源的影响，各类冷却塔噪声的实际分布、衰减规律将会有所出人。据对吴径电厂 9 000 m2 冷却塔的落水噪声进行的实测［4］，在距塔 220 m外的受声点所测得的噪声值为55.4－58.3 db（a）（另一次测试结果为
61.9 db（a），估计受顺风影响），与我们以 25 m处实测声级为依据推算 220 m 处为 58.3 db（a）的结果十分吻合。图2表示冷却塔噪声的影响范围。从图2中可以看出，由于冷却塔声源庞大，在距进风口 10－25 m范围内，噪声级衰减很慢，其中“面声源”距离范围内声级衰减的理论值为零。但对于尺度很小（1m 左右）的一般性声源，由于不存在“面声源”及“线声源”的衰减形态，所以声源的声级一开始就按“点声源”的衰减速率迅速下降，如图2左侧第一条粗虚线所示。
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- g1 P5 X# R2 N& K/ [8 S      4、冷却塔噪声治理的基本途径及治理方法
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　　大型冷却塔的噪声属于中高频稳态噪声，声源“标称声级”在 80 db（a）左右，冷却塔噪声的治理目标原则上应是将受噪声干扰的受声点噪声级控制在相应于当地环境的噪声国家标准以内。
# e4 W( t3 `# O2 ~# O9 y      4.1 治理途径


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! R% t; p+ X8 N0 k　　针对噪声的发生机理、传播方式，可以把冷却塔噪声的治理归结为塔内、塔外两条基本途径，塔内以声源的降噪治理为主；塔外则包含有传声途径上的声波阻隔（隔声）、声波吸收（合沿程吸收衰减）以及距离衰减（声能扩散）等三种方式。其中以声波阻隔辅以声波吸收为塔外治理的主要手段，无论是塔内的声源治理技术还是国外已有应用的塔外声波阻隔技术，在我国的应用还刚起步，因而都缺乏实践应用经验。下面列表归纳并推荐几种冷却塔噪声的治理技术供工程参考选用，各自的特点、适用性参见表1。
      4.2 塔内声源的治理
# [1 f( \) V9 c8 O" X- ^/ |+ |' O      4.2.1 降噪原理
　　采用dy—l型冷却塔落水消能降噪装置[5]。该装置采用斜面消能减噪声原理——在冷却塔落水直接撞击水面之前，使落水先在斜面上经无声擦贴、粘滞减速、挑流分离、疏散洒落等消能形式的过渡，取得消减落水冲击噪声的治理效果，是针对塔内声源源头的一项治理技术。
' N- K, C7 l  X, ]" C# f      4.2.2 形式结构
　　dy-1型冷却塔落水消能降噪声装置主要由“支承构架”及“落水消能降噪器”两大部分组成。“支承构架”又可分为漂浮式及固定式二种形式。“落水消能降噪器” 以六角蜂窝斜管为主体形式，层高 18 cm，由竖向导人段、无声擦贴斜段、粘滞减速斜段、疏散洒落挑流段等四个功能段组成。
      4.2.3 材质选用
　　漂浮式落水消能降噪装置主要由采用挤拉、注塑或热压成型的塑料件或玻璃钢件（受力件）构成。其材质特点是结构轻型、便于搬运、易于安装、防腐耐用。
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　　固定式落水消能降噪声装置上部的支承框架及降噪器的材质选用与漂浮式相同，所不同的是其下部固定的主、次支承梁系是由型钢构成的。经防腐处理的型钢（q235）具有强度高、刚度好的特点。
      4.2.4 降噪效果
　　在落差 h＝6 m、淋水密度 q＝8 t／（m2·h）标准试验工况下，冷却塔模拟落水声源与降噪装置器的声级及频谱测试结果的对比参见图 3 [5]。图 3表明降噪器削去了落水声源的高频成分。采用飘浮式落水消能降噪装置，260元／m2，固定式落水消能降噪装置，300 元／m2
      4.3 塔外传声途径的声波阻隔
, H" F# ^6 m  f/ G! p      4.3.1 降噪原理
　　声波在传播过程中遇到障碍时，就会发生反射、透射和绕射三种现象。声屏障就是在声源与受声点之间插人一个设施，用以隔断并吸收声源到达受声点的直达声波，使部分声波受阻反射，部分声波则经吸收衰减后通过屏体透射（极小）和屏顶绕射等附加衰减形式到达受声点，达到减轻受声点的噪声影响、取得降噪效果的目的。
      4.3.2 形式结构
　　声屏障的结构可分为地上和地下二部分，地上部分为厚约 20 cm的屏蔽声波的巨型、连续板式立面（包括斜撑），其顶部为扇形吸声体或内倾式遮檐；地下部分则为承重、抗倾覆（风荷载）的基础。
8 x$ u0 y1 s; u　　屏障的高度及宽度原则上以隔断声源到达受声点的直达声波为最低限度，一般来说，为提高屏蔽效果，屏障的高度通常不低于进风口高度的1.3倍；为避免影响进风，屏障离进风口距离通常不小于进风口高度的2倍。
' l! m. g" b; I  f      4.3.3 材质选用
　　声屏障的地上部分即屏蔽层可采用砖墙、薄钢板、铝合金、玻璃钢、聚碳酸脂塑料等耐老化。抗腐蚀材料；声屏障的地下部分即基础则以混凝土及钢材为主。
      4.3.4 降噪效果
( M, h, u% |4 _4 b+ S5 H8 ], F　　声波遇到屏障发生的绕射现象会减弱声屏障的隔声作用，而绕射能力与声波的频率有关，所以声屏障的降噪效果与声波的频率即波长的关系很大。声屏障对于波长短、不易绕射的高频波的屏蔽作用十分显著，可以在屏障后面形成很长的声影区；而对于波长、具有很强绕射能力的低频波的屏蔽作用则十分有限。当然，也可以通过加高屏障的办法来削弱绕射声波对受声点的影响。由于声屏障对高频声波产生明显有效的屏蔽作用，而冷却塔落水噪声的频谱以中高频成分为主，所以采用声屏障隔断并吸收冷却塔声源到达受声点的直达声波可以取得一定的降噪效果。
　　声屏障的降噪效果以声影区中紧挨屏障的局部区域为最好，最高可达 25 db（a）左右[3]，这对于以厂界测试结果为达标依据的评价规则很解决问题；然而，声影区以外的降噪声级则由于中频绕射声波的到达而有所反弹，但对于高频波而言，衰减量一般还可达到 10－15 db（a）[6]（不含距离衰减部分），然而由于冷却塔落水噪声中尚含有中频成分，所以其降噪效果会有折扣。这样，对于厂外受声点来说，为取得满意的降噪效果，在不影响进风的前提下，尚应通过加大屏障高度调节之。

supernova

想问一下谁知道风机群的噪音具体算法。

supernova

另外，有人会算多台变频器产生谐波干扰吗？
" r. b8 L$ X) R" l. {: b
这个应该和多台风机群噪声计算有些相似之处。

老外也做不了这个多台变频器产生谐波干扰计算，不知道大家有办法做吗？

outy123

我曾在数控机床公司实习一年, 关于噪声,的确是头痛的事,噪声的来源是多样化的!
! _$ x! d4 U* M就数控机床来说: 滚珠丝杆螺母的结构/安装支撑结构/极限转速   机床结构刚性  设计之初的加速度考虑  协振等

vega

应该参照EN的噪声指令来制定噪声标准，强制企业进行技术革新。

jczxlls

1.重型机械的噪声产生的一个主要原因就是设备的固有频率和设备本身机械转动或震动产生共振。

; c& p6 m6 D/ Q" D, }3 g  s2.关于设备固有震动频率的问题，国内研究的人员不多，现在大家开始逐步认识这个问题，从设计、制作、安装和调试方面均应该给予高度重视。知道了设备本身机械转动或震动的频率（这个可以根据设备参数了解），将设备自身的固有震动频率进行调整，可以消除很大的噪声。
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3.调整设备自身的固有震动频率的方法非常简单，比如，在某个部位增加一点重量或者增加一个机械固定装置，或者减少设备的重量，或者增加一个配重铁等等。

& K0 t9 P, E, s) q4.关于设备自身固有震动频率的检测方法主要是通过测震仪检测设备的震动频谱，然后根据检测结果进行分析。

zhudawjulya

1000HZ以下是振动问题，1000HZ以上是噪声问题。噪声跟振动本质上是相同的。噪声问题比振动问题更为复杂，它还涉及到声学、生物学问题。
  噪声的发生和传递有三个过程，发生、传输、接受。
  控制噪声主要就是切断这三个环节的相互连通。
0 P+ ~  n# c' [; k3 B1 S, m/ ]$ d% u  从噪声源控制噪声是最有效也是最经济的办法。比如优化结构，使之振动最小，噪声辐射面积减少，加装消声器等。
: Z- ?" c/ C( w) |( h  另外就是切断传输，比如建立专门的隔振室，把噪声控制在有限的空间内。
, `! {( M) D( \  三是对受者进行噪声隔离，比如，耳塞，隔音区等。

' h8 c* q* \3 X1 S[ 本帖最后由 zhudawjulya 于 2007-10-17 19:13 编辑 ]

jxwsh20101010

柴油发电机组机房降噪处理
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更新时间：2009-7-31 16:54:34
  T# ~5 h9 c- V　
0 \+ {, A/ ?$ w( Q# C9 T. t兆航发电机组网报道：
. ]# D4 D8 m' O　　现在的柴油发电机组用户非常注意柴油发电机的噪音问题,特别是城市用户,因为城市里面是不允许的,普通开架式发电机组噪音值达到100多分贝，严重影响环境。
5 V1 s) Y5 S: e8 r' n7 w机房通风和噪声源
1 ?: T  Z% Z2 _8 s  A' i, S3 k　　发电机组在运行过程中会产生大量辐射热，所以机房设计中机组的冷却和通风非常重要。只有保证机房内足够的空气流量，及时带走发电机辐射的热量，才能满足发电机组正常的运行。若无良好的冷却和通风，会使柴油发电机组功率折损，并使柴油机组高水温停机，从而影响机组的使用，严重者会损害发电机组。
　　发电机组通风量包括两部分：⑴柴油燃烧时消耗的空气量；⑵冷却所需的空气量。
5 J8 P  d- S0 n& @- `, n! C　　发电机组的噪声主要分为排烟噪声、机械噪声和机组振动噪声三部分，针对三部分的噪声，进行环保降噪治理。
7 f' n. `( N  C7 E# I9 N
, ?3 m  U+ j% j* h, X* m  F设计计算与作用原理
　　1、机组通风系统：
  o+ C4 q- J: X) o! N自然进风：机组自带风扇吸入冷空气并经发电机底部流过散热器相连的导风管排到户外。
. N0 y# C. y- V$ l机房进、排风口：2.5×1.5m 各四个
" W; x3 ~% U! r( q进风风速按：2.5m/s计算，
总进风量Q=4×2.5×1.5×2.5×3600=135000 m3/h
# {+ d1 _# g* _2 m1 c4 U+ l单台发电机燃烧消耗空气量为：99.7 m3/min
' C/ u: q. `2 z' B: R7 O单台发电机冷却所需空气量为：1488 m3/min
* K4 k6 e8 D4 h8 J. T发电机组通风量为：4×（99.7+1488）×60=381048 m3/h
9 u- ~) x! K; `5 ^# B通过计算可见自然进风量不能满足发电机组通风量，因此需强制进新风。进新风量为：381048－135000=246048 m3/h，保证机房5%负压风量，强制进风量为：226995.6 m3/h
2 c# ~3 L& u) p+ k$ X- t选用四台大风量低压头的轴流风机送风。
风机风量Q=56880 m3/h，全压304Pa，电机功率7.5KW
# v: s+ H5 j2 R8 \（DT-T35-11 机号：11-2，叶轮直径1120mm，25°）
/ k" s" [3 ?$ y0 Q* e2、机房噪音
6 r$ a, R8 W- t根据噪声产生源通过隔振、吸声、消声及隔声等措施，使机组对环境噪声影响降至《工业企业厂界噪声标准》(GB12348-90) Ⅱ类标准以下。
隔振：将振动源与环境通过隔振措施，使设备产生的激振力被减振装置所隔绝，使固体声得到有效抑制。
吸声：声波在传播过程中，遇到各种材料时，会发生一部分声能被反射，一部分声能被吸收现象。通过对声能的吸收，降低机房内的混响声，从而达到整体降低噪声的效果。
" x9 n- b. v8 H# j. A; g7 X1 G发电机组的噪声级一般在94dB，安装于四面光滑的机房内，机房内的噪声级可达到103~105dB，因此，在机房的四周墙体及天花做吸声体，吸收部分声能，减少由于声波反射产生的混响声。
1 s% G5 s8 ~7 x8 t+ q消声：在声波入射到多孔材料时，即可激起小孔或纤维的空气运动，紧靠孔壁或纤维表面的空气，因孔壁的影响，产生粘滞作用，使声波与多孔材料产生摩擦使声能转化热能，从而得到衰减。机房作为一个相对密闭的环境，进排风口作阻尼消声器，降低噪声的外泄。消声器的消声量可达25dB/m。
1 ^5 n; C8 V, o隔声：声波在空气中传播过程中，因扩散与障碍物的阻挡作用，声能影响局限于声源附近，从而起到阻隔噪声源的作用，如隔声门、隔声窗等。
治理措施
2 y8 V% U7 x& u4 ]+ ]⑴吸声措施
发电机房内四周墙体、吊顶用超细玻璃棉吸音毡，外镶微穿孔镀锌板，吸声体作法如下：
采用角铁作龙骨，角铁网500×500mm，用抽心钉抽0.8mm厚，穿孔率>20%的镀锌板护面，护面板上铺上玻璃纤维布和镀锌铁丝筛网包裹的容重为25kg/m3，厚50mm的超细玻璃棉，外壁用穿孔板作吸声体护板。
⑵发电机尾气安装两级消声器
机房进、排气口安装双层消声器、排风百叶，消声器长2.8m。排风机及发电机排气扇后设排风室，室内从下至上安装双层消音器，发电机组尾气管分别安装一次消声器和二次消声器。其中一次消声器为发电机组自带，二次消声器选用阻抗复合式消声器，消声量大于20dB（A）。
⑶隔声措施
隔声门参照标准图J649-M1021设计，门体为双层1.2mmA3钢板复合式结构，内镶超细玻璃棉（20Kg/m3）吸声，门体规格为2000×1000×100mm双扇门。
⑷减振措施
在发电机底座设置混凝土减振基础，建议同时安装8只“V”型高效减振器。发电机尾气管安装波纹膨胀节，以减少振动从管道传递出去。针对柴油发电机出口的高温、高压等特点，选用不锈钢波纹膨胀节。