冲 压 模 具 设 计 素 材

icanyes

一、制件图的分析
( i& X2 z+ \7 `: X# o1、所要冲压生产的制件图纸如下：
# m) J5 z; i3 b

      
: N( k9 h1 Z% j) A% ^. T- R7 g                    （图1制件图）
2、从制件图可以看出，此制件用冲压方法进行生产需要四道工序，即：落料 拉深 修边 冲孔。考虑到实验的特殊情况，只需设计制造三套冲压模具，即：落料模具、拉深模具、冲孔模具，修边工序采用手工方式进行。
3、此制件是和其它多种小零部件相互配合、有严格装配关系的零件，虽然图纸上的尺寸精度没要求那么高，但考虑到使用时的互换性，在进行模具设计时仍然要对模具的型腔尺寸精度要求高些。
二、模具结构的选取
$ q* ~- e5 b( I1、此次制做的冲压模具是用来做实验的，为简化冲压模具的结构复杂程度、缩短模具的制做周期，设计时采用了单工序模具结构，便于调整。
# A9 K1 L$ J2 i* N. B, x2、为降低模具的制做成本，设计时采用了标准模架。
1）落料模具模架尺寸       180mm×150mm（材料：HT200）
2）拉深模具模架尺寸       150mm×125mm（材料：HT200）
3）冲孔模具模架尺寸       150mm×125mm（材料：HT200）
+ o6 D# g0 h7 T" m9 @3、由导柱、导套（材料：20#钢 渗碳淬火HRC60-62）组成的上、下模之间的导向定位系统采用滑动配合方式，配合间隙0.03ｍｍ，足以保证IT7－IT8级的尺寸精度。
8 u4 d6 j) P8 V/ T2 Y三、落料模具设计
1、落料件尺寸的确定
3 U8 W2 b2 j) V2 ~4 m1）制件图尺寸如图1所示，可按低盒形件处理。
2）切边余量取0.4mm。
& a  @$ K0 X; }/ \! U% c3）弯曲的直边部分展开长度为：
8 d' \4 j2 H% L; h+ K! {＝H＋0.57Rd
式中：   ??弯曲的直边部分展开长度
H－－拉深总高度
                Rd－－底部园角半径
1 t2 d& W. A+ ~- |; G  W6 w/ I+ D4）落料件尺寸的确定
按低盒形件近似做图法得到如图2所示的毛坯尺寸：
         
+ d2 b# @0 S2 b* u. C                    （图2落料毛坯图）
2 W& |% v& ^! F+ J: J) Z& ?2、落料模具凸、凹模尺寸的确定
1）落料件的尺寸取决于凹模刃口尺寸。设计落料模具时应先考虑凹模刃口尺寸，并以凹模刃口尺寸为设计基准，缩小凸模刃口尺寸来获取冲裁间隙。
7 s' k0 @3 b2 e3 h. Y% z  n2）冲裁间隙（单边）Cmin=0.015mm
& {, e$ C3 ?2 p! E: }3)凸、凹模刃口尺寸计算公式
        设制件尺寸为
    则：      
- j  R. J% B  e4 r2 }              
    式中：     ??分别为落料模具凹模、凸模的刃口尺寸
            ??分别为落料模具凹模、凸模的制造公差
                ??制件的制造公差
              ??单边最小冲裁间隙
9 K4 }  M- e3 v- v6 m                ??磨损系数（取X＝1）
6 t8 j  J( N. }, k* c1 z0 t4）凸、凹模刃口尺寸（略）
3、为降低模具制造成本，没有进行排样设计，而是在凹模的相应部位设计了定位销（采用手工送料方式），以解决用小块板料落料生产时的定位问题。
4、因镁板的壁厚只有0.6mm，落料时包紧力不大，故采用弹性卸料装置。卸料板和凸模之间的间隙取0.1mm。
5 Q) m6 R/ x! x% c, v' |5、压力中心和冲裁力的计算（略）
6 V- L$ w# _5 ?! s3 h. I6、凹模采用柱孔口直筒形结构，既便于制造又解决了向下漏料的问题。
四、拉深模具设计
$ x$ O( L! u  R8 ]# l+ Y1、拉深的总高度比较小，只有5mm，设计时采用了一次拉深成形工艺。
2、拉深模具凸、凹模尺寸的确定
+ S5 ^6 K3 ?3 C6 s9 c) @" q8 ^3 O8 S1）此制件是要求外形尺寸零件（便于装配），设计时应以凹模为基准件，间隙通过减小凸模尺寸获得。
2）拉深间隙
拉深间隙值C的大小对拉深力、制件质量、模具寿命等影响很大。间隙过大，制件易起皱，有锥度、精度差；间隙过小，则有害摩擦加大，制件变薄严重，甚至破裂。因此，确定合适的拉深间隙值C是很重要的。
        考虑到镁板的拉深性能差（需把拉深模具和坯料加热到合适的温度才能进行拉深生产）、制件精度要求较高等诸方面的因素，拉深间隙取值如下：
( `. W/ h0 s: O- I8 z# a0 |      （1）直边部分拉深间隙值       C=1t=0.6mm
      （2）转角部分拉深间隙值       C=1.1t=0.66mm
& v& z" _% `: ]( b" L+ Z1 F9 |( J3）凸、凹模园角半径
1 C; d1 C. {$ e. t              ＝1mm   （制件尺寸决定）
! M. K' ^3 b; T5 ]5 b3 }+ t6 ]              ＝2mm   （便于拉深）
. p. H1 S& _* c6 s& \4）凸、凹模工作部分横向尺寸的计算公式
/ a! u( Y; ^: ]7 K& T4 F) U( T& v              
! ?3 h% A% G. t' u4 q              
      式中：     ??分别为凹模、凸模工作部分横向尺寸
                ??分别为凹模、凸模的制造公差
                  ??制件外形标注的最大尺寸
, }1 {6 N) c( k9 `: y/ K% P- ]* \# l                  ??凸模、凹模之间的单边间隙
% N* G! r( L4 R' A                  ??制件的制造公差（单向公差）
' Y$ [& t; u2 n5）凸、凹模尺寸（略）
3、压边装置
    为了防止拉深过程中制件起皱，设计时采用了橡胶式弹性压边装置，同时兼起卸料板作用（单边间隙0.1mm）。
/ C+ M, {1 X( ^; E+ f+ Y4、拉深坯料定位
    考虑到在拉深时镁板坯料和拉深模具需要加热，从而会引起模具尺寸的微小变化、做实验生产批量不大等因素，设计时定位装置没有采用周边定位法，而是在相应部位使用定位销定位。
5、弹顶装置
  |- G+ _# y) m3 `$ H: Z    为了保证拉深时底面的平整和拉深制件不滞留在凹模，设计时采用了橡胶式弹顶机构。但要注意，调整时应使弹顶机构的预紧力小于压边装置的压边力，这样才能使拉深工序顺利进行。
9 L, J" d9 u' D6 X6、加热系统
3 z- D8 y9 G6 q% N6 T/ K用220V电热管加热，电热管环绕在拉深凹摸的周围。
, J) e- D: r: V3 U& _5 g五、冲孔模具设计
1、冲孔模具凸、凹模尺寸的确定
2 N; R+ Q2 x& {0 J9 u, E+ s3 ~$ A; A2 X1）冲孔件的尺寸取决于凸模刃口尺寸。设计冲孔模具时应先考虑凸模刃口尺寸，并以凸模刃口尺寸为设计基准，扩大凹模刃口尺寸来获取冲裁间隙。
2）冲裁间隙（单边）Cmin=0.015mm
) f2 y9 H+ k) T  E" T3)凸、凹模刃口尺寸计算公式
* B0 i1 d+ U% P" e8 ^        设制件尺寸为
      则：   
            
  G3 N. s. T2 k6 t      式中：   ??分别为冲孔模具凸模、凹模的刃口尺寸
2 M0 b) N7 R2 B3 d. E            ??分别为冲孔模具凸模、凹模的制造公差
( o2 }4 }+ ~+ r9 w2 O; U                ??制件的制造公差
8 z7 r% k6 H& D! g2 S6 h. I2 B              ??单边最小冲裁间隙
                ??磨损系数（取X＝1）
( D) b, b# {. A, R4）凸、凹模刃口尺寸（略）
7 H. E+ o) V7 N6 f$ R# G2、坯料的定位
/ B; c% L: w: H+ I& n! ~冲孔是手机外壳冲压生产的最后一道工序，其坯料是拉深、修边后的半成品制件，可利用坯料的凹腔来准确定位。
; h. V$ }# r2 H0 V5 T3、卸料板和凸模之间的间隙仍然取0.1mm。
. g0 ], u( \1 _5 g2 T( Y$ ~/ f2 E$ N4、压力中心和冲裁力的计算（略）

maste2002

楼主，怎么没有显示制件的图纸啊

youthen

6 Z! c: x2 m0 G看不到图纸啊~~

aense

看不到啊
怎么回事