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发表于 2008-12-18 21:36:29
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来自: 中国山东聊城
支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计 8 J/ ]0 R1 }5 J4 |/ V* [8 @" n
) }" B' g. s6 ]+ ?0 C四、设计计算% _/ p' j1 {$ g: \- Y
1.冲裁力
0 Y5 \, r" G- J' |$ O P1=K1τL1t (1)
* g* K8 C3 d5 P9 u+ Q 式中P1——冲裁力,N8 q$ [; J [3 P& f9 j! \8 T1 r
K1——系数,取1.3
0 I8 P" i& G3 ~" L; q' y1 q& ?6 a τ——材料剪切强度,MPa- A$ G& ^5 R `8 C7 s }2 |
t——板厚,mm$ O; e a$ d7 c, I
L1——材料轮廓长度,mm
8 I3 K% B$ A- g. Z: ^ 将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。
8 A' f4 A6 H6 u0 q( F, v 2.弯曲力! q" j Z. b& J8 d x. V# L9 z
支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:
, ^* s9 ] ^" x6 { P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)
( O# ^% t" _5 H- Y5 d4 E6 ]+ _& _ 式中P2——弯曲力,N
0 W2 J9 `- O% _, Z3 a K2——系数,取0.9* f0 T" j6 r2 G Y6 P6 C& V
σb——材料抗拉强度,MPa! ^; V5 t; P0 I2 F* h
B——弯曲件宽度,mm
4 j: n1 j3 t' A# } F/ m' l R——凸模圆角半径,mm
$ A$ ]2 J& y# h9 ^& ]. ~$ ~1 f t——板厚,mm2 u+ h* A9 G, l8 n1 ]( B
将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。/ Q" B/ B7 D t% d
3.斜楔行程
; z: w3 B6 b$ K$ G+ U$ k 固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:8 [3 J/ _6 @, [7 p$ ^5 j3 X
式中WT——固定斜楔行程,mm
. V/ S' U+ a! ?7 i/ G1 X$ U WS——活动斜楔行程,mm
) i0 F5 g( _; T% @* f β——固定斜楔角度,(°) 6 I2 y) K7 ~( x- Y! w' u% D
α——活动斜楔角度,(°)% i; E3 r2 Z: w& S. P& Y
一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。- S7 z9 H) t* w+ T) t6 y* m
4.毛坯尺寸
% q; c9 U8 f* S) l4 x0 a. U2 m) \0 A. z 当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:" i% ^- u# \* \% `/ M& d4 r+ ~
L=ΣL1+2π(r+kt) (4)- `! C/ p1 E. F% E6 s* e, Z2 Z- r/ c
式中L——弯曲件展开长度,mm
0 p0 F0 n. `' b, d8 [8 d0 n9 D% ? k——系数,取0.45
' s- s4 |/ a+ w; N' Q ΣL1——工件平直部分长度,mm# B' J9 F3 _: v7 e4 e1 S% D
r——弯曲件内半径,mm
/ ~; k, j K( u1 c$ `$ b$ a t——板厚,mm& m. f$ d8 e. `$ @
将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。
. Z" @' H. \+ U 上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。, h7 N8 m8 f' [6 _' @
五、结束语$ k0 g) R7 a0 ^" y$ f2 `1 f$ x
使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
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