满装球型全陶瓷轴承一面带添球缺口,因采用无保持架结构设计,可以比标准结构的轴承装入多的陶瓷球,从而提高其负荷能力,另外还可避免因保持架材料的限制,可达到陶瓷保持架型全陶瓷轴承耐腐蚀及耐温效果。缺点是因为没有保持器,该系列轴承不适宜较高转速。+ o$ d' O( ~, Z5 d$ z s
& m) H% W% K6 z2 z: ?混合陶瓷球轴承
, p! r/ e* S# |: n) `* V. d混合陶瓷球轴承内外圈材料为轴承钢(Gcr15)或不锈钢(9cr18),陶瓷球主要有氮化硅(Si3N4)、氧化锆(ZrO2)、氧化铝(Al2O3)等。
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随着国内外数控机床特别是高速数控机床的发展,机床主轴、电主轴的核心零件——高速轴承也得到了快速发展,目前国际上发展最快的高速轴承是精密陶瓷轴承。中科院上海硅酸盐研究所目前承担国家“十五”863项目“耐高温、高强、耐磨损、耐腐蚀陶瓷部件的关键制备技术”任务中“陶瓷轴承”子项目,合同编号:863-3-333030,其中“精密陶瓷轴承”的研发及小批量生产是与大友高技术陶瓷公司共同完成的。精密陶瓷轴承滚动体采用氮化硅高性能结构陶瓷球,其性能特点是密度小、硬度高、耐磨损、耐高温等,精密陶瓷轴承性能较钢制球轴承有了明显的提高,特别适用于高转速工况。精密陶瓷轴承主要应用于高速机床主轴和电主轴领域。
3 Y& [/ m' h$ D8 r1 _$ M 精密陶瓷轴承所达到的技术指标和参数:1.氮化硅毛坯球:三点抗弯强度:700MPa;断裂韧性:6MPa×m1/2;显微硬度:1500MPa;压碎强度:≤30%同尺寸钢球。2.氮化硅精球:4.763和6.350陶瓷球的公差等级为G3级,即球直径变动量<0.08μm、球形误差<0.08μm、表面粗糙度Ra<0.012μm。3.精密陶瓷轴承:7005CTN1/HQ1P4,精度参照GB/T307.1—1994为P4级,在同等工况下与日本NSK同规格同精度钢制轴承做对比试验,寿命高于后者。 5 L; w1 ]) j6 Z) X9 l
加工制造高精度氮化硅陶瓷球是精密陶瓷轴承的关键制造技术。上硅所经过多年研究解决了陶瓷球毛坯烧结致密性和成品率问题,并且拥有烧结方面的全部知识产权。) n [, `3 ?+ a" y& ?. A$ w
随着国内外数控机床特别是高速数控机床的发展,机床主轴、电主轴的核心零件——高速轴承也得到了快速发展,目前国际上发展最快的高速轴承是精密陶瓷轴承。中科院上海硅酸盐研究所目前承担国家“十五”863项目“耐高温、高强、耐磨损、耐腐蚀陶瓷部件的关键制备技术”任务中“陶瓷轴承”子项目,合同编号:863-3-333030,其中“精密陶瓷轴承”的研发及小批量生产是与大友高技术陶瓷公司共同完成的。精密陶瓷轴承滚动体采用氮化硅高性能结构陶瓷球,其性能特点是密度小、硬度高、耐磨损、耐高温等,精密陶瓷轴承性能较钢制球轴承有了明显的提高,特别适用于高转速工况。精密陶瓷轴承主要应用于高速机床主轴和电主轴领域。大友公司精密陶瓷轴承的研发工作已完成了实验室阶段的试制,正在进行工业化试验。
5 c2 X2 A; t) M$ v$ {$ ^0 K; [! {; f“一颗直径为半厘米的氮化硅陶瓷球”大连大友高技术陶瓷有限公司总经理李东炬告诉记者,“你就是用锤子砸,锤子能硌出印儿来,球绝对不会破碎。”精密陶瓷轴承所达到的技术指标和参数:1.氮化硅毛坯球:三点抗弯强度:700MPa;断裂韧性:6MPa×m1/2;显微硬度:1500MPa;压碎强度:≤30%同尺寸钢球。2.氮化硅精球:4.763和6.350陶瓷球的公差等级为G3级,即球直径变动量<0.08μm、球形误差<0.08μm、表面粗糙度Ra<0.012μm。3.精密陶瓷轴承:7005CTN1/HQ1P4,精度参照GB/T307.1—1994为P4级,在同等工况下与日本NSK同规格同精度钢制轴承做对比试验,使用寿命和极限转速经实际使用测试均超过日本精工NSK同规格钢制精密轴承的水平。 2 D. B# E* c! d3 p/ K
氧化铝陶瓷材料基本性能表
& i2 B( i" c. l h项 目 3 T0 g) @1 ~% l
Items
; a3 P* v: m+ k | 单位
% @& `2 ~# l; E4 E uUnit
) b" H5 j7 R& O. t | 99% AL2O3 9 H0 M; F1 h4 w& @- Q; _
Alumina
9 z. d/ Z- q3 T( F; _ | 密度 d Density
$ u5 ]8 e0 P2 {! R+ e& J5 T: b | g/cm3 " z" w# P8 o& J1 c, l* ^! `
| >3.90 ) `. z0 J: Y+ T: W
| 硬度 Hv hardness Hv
0 d; n( b1 N4 A$ d# A | Kg/mm2
8 J' s, `# H4 W9 K- b8 f. ~ | 2300-2700 ; ^6 X0 D- m2 ^5 o
| 弹性模量E Young’s Modulus ) E* D4 x& d" d; `
| GPa
9 O- ^0 \# ]1 C2 W# i: _6 U | 407
/ S6 A7 R$ J# I( O4 M! I; H( w | 抗弯强度σ RT Bending sttength / [# v- q& y: |& E# h3 Y" L. D3 g
| MPa " c8 Z7 Z4 t( S( N2 L$ ~; G
| 300-400
8 L& F! K, U8 w: j) M | 抗压强度 Compressive sttength
0 f6 \8 E8 j ]+ G% d! T8 Y, t4 _ | MPa ) W- ^. L# f. m. ?
| 2800-3400 * G( E: b' I% k) F, l9 C+ a
| 断裂韧性KIC Fracture toughness 4 V8 ^3 O! s) n9 y4 z
| MPam1/2
) I- \1 `( n4 m ]- f: a. d, f | 3-4
7 |' A1 E$ @+ x; k% d6 b X | 泊松比 Psisson’ s ration
9 I# q I" L/ ]% y% F& v/ A" T | : U; \3 O/ m* }9 n0 U, E
| 0.2
2 D' D n" ~" i# _; ~& c5 U+ @ | 热膨胀系a Coefficient of linear expansion
. E F4 z# F O% D | 10-6/k 5 K. s. O% N4 X% n# r: _6 W
| 6.5-8.6
; G6 }3 _5 Q% I, Q9 J' ?. n7 `& e& N |
( ~0 m/ T2 k7 |% w3 d! e2 ^# V5 M% s& a) R: @4 B6 j
; j# _2 X4 n* A( b' V8 O% |; \: U" C& @: d
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