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发表于 2010-3-13 23:33:44
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来自： LAN
国标中也并没有详细规定1.5的钢板镀锌得锌层厚度多少是标准的？9 M: W( T- |8 x
-->锌层厚度多少，是由防腐蚀的要求来决定！$ x. {) O1 j8 k/ z9 z, I! ^6 X
用鋅層來保護鋼鐵，除了熱浸鍍鋅法外，尚有其它數種方法，其優劣比 較如表，
) q: j' n3 R$ x! Z一般使用最廣、防蝕效果最好且經濟效益最佳者，為熱浸鍍 鋅法。2 r7 ]- U1 [1 R# S; {( e* G
各種鍍鋅方式之優缺點比較/ h8 j9 o) f5 W; H- Y
| 比較項目 | 特 性 原 理 | 優 點 | 缺 點 | | 方法 | 熱 浸 鍍 鋅: U) M1 g" q) `2 }9 P& K( R
(hot dip Galvanizing) | 溶融入法 | 請參閱本章 | 1.太小件作業困難: [9 r( E) ? P' d* y
2.大於鍍鋅槽構件作業較複雜 | | 均勻鋅及鋅、鐵合金層 | 噴 鋅 法9 `) U$ [5 S5 Q
(熔射鋅, thermal spray) | 原子狀鋅噴射銲法 | 1. 尺寸、大小不拘
. x G( x; }9 B2. 厚度可達0.01
0 l0 t5 o1 ]: m( \3 w9 \ 英吋以上 | 1.隅角均一性差# P, J, r3 h# B8 v
2.經濟性差 | | 純鋅層 | 電 鍍 法; i+ n0 ?& t& B+ p
(Zinc plating) | 電流電位差析出法 | 1. 形狀大小不夠; Y! k5 h9 H n. X. q
2. 外觀良好 | 1.厚度有限- e! L4 z9 M" N( e
2.堅實性差 | | 純鋅層 | | 滲 鋅 法 | 鋅粉加熱機械附著法 | 1. 均勻性良好7 i; F. t5 L7 _9 h8 p7 X/ M
2. 耐磨性好 | 1.大構件作業困難8 Q5 [8 e! q; U v8 S4 h
2.外觀暗灰色厚度有限 | | 純合金層 | | 塗 鋅 法
9 A0 E& z \* Q1 ]% M(加鍍鋅, Ziga) | 噴漆法或刷塗法 | 1. 作業簡單 | 1.耐磨性差
t2 f2 \2 i/ b* z% _2 u! z, q5 q0 t. O2.隅角均一性差 | | 92~95 ﹪高鋅含量漆 |
. Y0 s9 |' y: v8 h& G. G* J3 X) J( u" O5 X P5 v4 K
使用環境別熱浸鍍鋅的腐蝕速度4 H5 [0 B. a$ ~, J$ C
| 暴露環境 | 腐蝕速率
* i( m4 ]5 J% r. w4 A（g/㎡/年） | 平均
- I( t, R, f+ U, U/ `（g/㎡/年） | 耐用年數（註）
E+ v6 ?# I/ `% t% V平均 | | 重工業地區 | 28~40 | 34 | 16 | | 都市地區 | 12~18 | 15 | 36 | | 海岸地區 | 11~14 | 13 | 42 | | 田園地區 | 5~12 | 9 | 60 | | 山間地區 | 3~8 | 6 | 90 | | 乾燥地區 | 2~5 | 4 | 135 | | 註：以附著量600g/㎡來估計。 |
2 Z6 W; E) l/ l7 n& k9 h
1 d( L1 x. W( k$ [
ASTM A-123 鋼材種類與鍍層厚度等級 材料種類2 u7 M2 X, @& X0 t9 ^7 ^" p: D
in(mm) | 1/16以下" I( F# V, N1 q! Q& ~
（1.6）以下 | 1/16至1/84 d6 X. s- M3 l# w0 d& Y
（1.6至3.2） | 1/8至3/16( T. S2 C& P6 n7 J
（3.2至4.8） | 3/16至1/4. J7 Y$ P% Z; @5 s
（4.8至6.4） | 1/4以上' {* v' ?; ]1 z4 y$ D
（6.4）以上 | 結構構件9 W w% S: q& A0 ~, ~
及鋼鈑1 D9 w* ]3 Z2 S8 x# N( ]
| 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼條及鋼棒
* V, `' g5 c0 j4 V& [) q | 45 | 65 | 75 | 85 | 100 | 鋼: Y3 }9 W! G# E/ Y* z( n: u
管 | 45 | 45 | 75 | 75 | 75 | 鋼
. h; F% t3 E7 ~0 l5 x; V% p線 | 35 | 50 | 60 | 65 | 80 |
d& X% p' s) d% @5 I+ L! W | ASTM A-123 鋼層厚度等級對應表 厚度等級
+ X6 T$ ~ V e" R, h | Mils9 m6 E5 b: ]; h9 A3 \1 V! @$ e
| Oz/ft2 | μm
4 d* Y$ r c. l+ g" G* P! y$ W | g/㎡ | 35 | 9 S' p/ |8 q$ t3 ^" \' F
1.4
5 p' P7 x& E$ |' f& C D) m$ f | 0.8
$ F6 a! @/ l' g | 35 | 245 | 45 |
( g# e+ `' R. E& Z! _1.89 O: f8 _* `' n9 C5 ^
| 1.0
5 b- ^4 O. x1 o7 H | 45 | 320 | 50 |
, Y* ]1 C4 @ `7 ?2.0
' s" I2 _# ?9 y" m3 E* n& N: P/ F+ a
| 1.2
7 b% J; f! v, T. [% p9 b | 50 | 355 | 55 | . H& M; r. @. X
2.20 R# }1 s! I) w# ^ m" T4 P: c- J
| 1.3( H" W. [' O* U0 c( m
| 55 | 390 | 60 | 1 P7 s, Q* A& u$ F% ^/ Q: ]+ e4 `
2.4
; R( y |% j4 d | 1.42 w+ u9 q; u w$ s
| 60 | 425 | 65 |
) r2 `8 I9 ~0 O2.6/ y5 d$ b, o2 {) d
/ f1 U8 @1 ?! h% a& r! M9 K
| 1.55 { X. ^5 n e3 S( \5 D1 {7 `
| 65 | 460 | 75 | # Z! |' E) a3 [( M/ P
3.0& F& |3 W/ Z ~; h3 ?& n3 Z
| 1.71 | x+ ^7 o4 G: V7 K# X v
| 75 | 530 | 80 |
_) S! {0 B: y3 {! R3.1
6 G0 m, Q6 G0 X; { | 1.9 |
: o; c4 j0 K4 b2 m80 | 565 | 85 |
, A7 p; W x) |3.3: U# u0 V5 \ J5 F" z1 O" b
| 2.0. h3 c( @: X+ @& g5 I
| 85 | 600 | 100 | ; T4 }4 d; e" @# j. E& c8 K
3.9
5 N% z( ?7 n- |0 h( o | 2.3 | 100 | 705 |
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