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发表于 2008-12-18 21:36:29
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来自: 中国山东聊城
支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计
0 }1 l2 b0 ^) e# M* F
+ V) A- E# f- F0 i: M四、设计计算
) O& W$ @' u0 m$ `, f! D. t/ M" ] 1.冲裁力; D5 K% x2 x- Y- y' i! h( R2 r
P1=K1τL1t (1)
z) G4 Y! w8 l7 G 式中P1——冲裁力,N
( |" d( ^# ]2 t; @/ }0 o' g K1——系数,取1.3
/ C; G" u/ b0 `2 r! H( D% l& y6 S τ——材料剪切强度,MPa: [1 N+ a! x7 u* g* O. G# x
t——板厚,mm( W! K- w# M. j2 y6 B
L1——材料轮廓长度,mm
: c" R. C& X2 J- s3 y) e2 I; } 将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。% L+ A6 S# }9 m2 W8 h- V& `
2.弯曲力2 K7 F& `% k/ }2 C& S& m
支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:( F% I$ r4 L+ s0 V6 J, \% g |
P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)5 e8 _/ {3 V) C1 e* w
式中P2——弯曲力,N) \6 w) @+ q0 n v$ i9 I. ^, A- N! O
K2——系数,取0.9
+ o& g0 Z) U" T( G' S7 l# P σb——材料抗拉强度,MPa
1 J( X- {, F2 v' `6 D( r5 m B——弯曲件宽度,mm
; @ a3 \. d: g7 V R——凸模圆角半径,mm
+ ]8 ]1 q$ O$ F2 `" G# H t——板厚,mm
9 w" d9 N1 O4 b- w3 @8 e! `4 G 将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。
" T' S. e) n) F, |; i* b! } 3.斜楔行程
4 G3 |& V% r- S& U4 {& D4 } 固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:4 b4 c. R# ^+ F# y( A7 c
式中WT——固定斜楔行程,mm, {( c5 J% A, E9 x& ~" `: t
WS——活动斜楔行程,mm1 Y6 q- H% f/ r2 r1 W! B
β——固定斜楔角度,(°)
3 H. ]8 c6 P6 b* u7 g( j% L α——活动斜楔角度,(°)4 e z% F+ A* T* G9 A
一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。8 j$ V c M" E; N6 a
4.毛坯尺寸
0 K& d; J( ^$ x0 d% @; o 当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:
7 W) Z$ n: [9 g% b( e+ `6 P. V7 s L=ΣL1+2π(r+kt) (4)
n4 B: P8 \4 l3 Z4 i. l 式中L——弯曲件展开长度,mm; j* K) R" x3 G$ v* ]
k——系数,取0.45
) S" \9 z( H# i& }5 W ΣL1——工件平直部分长度,mm% J3 z# }% R' m+ O/ Z$ G+ }7 C+ y {
r——弯曲件内半径,mm
# ~, E+ s% n3 t" [ [: T t——板厚,mm
3 ^+ D! e. S4 [) f/ ?8 i7 f: d 将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。, }6 W. d4 ]& F7 G( u
上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。! O% @4 f- K2 f4 y% X
五、结束语
8 R8 U6 n2 d4 o 使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
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