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发表于 2008-12-18 21:36:29
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支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计 . e4 q5 u; A- e$ m" H
. q4 J$ Y4 j5 x. O" C3 `9 T四、设计计算6 Z) \( n; k) n+ d' p+ t, p6 r# }9 a
1.冲裁力' g) q8 y) P4 j$ d' [& N
P1=K1τL1t (1). F! d: R0 M7 N0 x2 [$ `8 Y
式中P1——冲裁力,N
' q* \; i+ y) F i4 ?8 e& V K1——系数,取1.3
/ k1 z5 U' h8 y* G+ d5 P- U τ——材料剪切强度,MPa" Y$ G9 z6 `1 _
t——板厚,mm
" P' Y! T/ t' o' x8 s( A L1——材料轮廓长度,mm! _$ Y4 `7 E9 e" F' j/ d4 P' [
将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。
S- e& r8 I9 { 2.弯曲力+ \; q; [# `# }1 Y8 w9 u8 }
支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:
3 `( o0 I4 a- Q' |( l/ W! x P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)
4 `5 H' t7 F4 ?, z; d 式中P2——弯曲力,N# m5 k) r5 d7 K/ t& `: p
K2——系数,取0.9
: h5 A$ N/ x: n σb——材料抗拉强度,MPa) ]( s3 g- H( M, Q% Y( X7 I$ H: r
B——弯曲件宽度,mm) m) Z% ~2 [0 M# i; C, c5 i: o
R——凸模圆角半径,mm* A& e2 g& S# J' e; E* N
t——板厚,mm0 R9 Y0 k: u7 P `+ z9 h/ p' B
将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。3 Y! a+ v; u5 m _
3.斜楔行程8 {, |$ r7 S X0 ?' z& X" F
固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:9 D( \( X" A r0 s
式中WT——固定斜楔行程,mm' r) O) \1 K6 v+ i
WS——活动斜楔行程,mm4 U4 W" b! j" r1 d* O8 ~) L
β——固定斜楔角度,(°)
( s" h) \5 V: W- w& c α——活动斜楔角度,(°)( t2 T# b- D' M4 {6 b
一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。% L2 [- H1 s' p( C2 t1 ^
4.毛坯尺寸3 K: ^6 _- |5 k' w! B, R
当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:
& V: H! k' _; q: N- L# W) J L=ΣL1+2π(r+kt) (4)8 R! j) L& W+ m- ]+ }$ g7 O8 z/ T
式中L——弯曲件展开长度,mm0 `8 f- v) s, c* ^; O p
k——系数,取0.45
9 b$ X: l# } T# A- ?4 F ΣL1——工件平直部分长度,mm
+ {# ~8 ?2 g* U$ n1 O* n" q r——弯曲件内半径,mm
# o$ w( p: L0 \5 `5 Y t——板厚,mm. ~& V5 G% g) _, t4 O' f e6 o
将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。
' j' C9 ^" |' I+ m3 v 上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。- i: U/ P+ c2 S/ J
五、结束语
, E. f; N, m( K* [( R0 u 使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
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