|

楼主 |
发表于 2008-12-18 21:36:29
|
显示全部楼层
支承座三工序复合冲压模具设计
支承座三工序复合冲压模具设计 0 o: [" E* r' h; P' R
& `; k9 H9 ?7 d/ R0 R
四、设计计算# [ a+ ]% [8 p% e! c; L
1.冲裁力
, R+ L4 j/ t. h: G5 T, \' f P1=K1τL1t (1)
" K. A6 O8 i) y/ q: z" X 式中P1——冲裁力,N
, b8 S4 B$ |+ J1 d/ @" @1 c* x K1——系数,取1.3
6 X+ r R- `1 ^& F0 z( e. W3 F τ——材料剪切强度,MPa. ^9 G. r3 E. K9 P6 ]( P8 e, s
t——板厚,mm; t- [ T4 C6 V
L1——材料轮廓长度,mm
, V1 u+ f& y2 s& }% B 将τ=550Mpa、t=1.5mm、L1=302.8mm代入式(1),可得到P1=324753N。9 _ C2 b: D1 T% M5 m( a2 u* T
2.弯曲力6 s( n+ `' _0 U- S
支承座毛坯先弯成U型件后,再接着将两个边都向内折弯时,所需弯曲力是相等的。对于U形接触弯曲有:$ d8 L) U4 t3 [- [
P2=K2Bt2σb/(R+t) (2)
. F( p5 C( o; n3 K' ~, _) a 式中P2——弯曲力,N4 g" _; R2 f7 W
K2——系数,取0.90 C6 w4 `& z% F R4 w
σb——材料抗拉强度,MPa1 z1 n5 R2 Q% d* U4 R
B——弯曲件宽度,mm) P1 l! i9 {& {4 f" C, r
R——凸模圆角半径,mm
" O5 Q) z$ U% l; t1 y7 [ t——板厚,mm @6 m1 K2 v" |# V' s* S' M! Q1 H
将σb=700MPa、B=120mm、t=1.5mm、R=4mm,代入式(2)可得到P2=30927N。% Q8 j' i4 t" n. ~8 L: x) h1 I
3.斜楔行程" u+ e ^3 }) e9 \# ~7 J
固定斜楔行程主要根据与之配对活动斜楔行程确定:3 N5 V) F* [4 k7 i7 P
式中WT——固定斜楔行程,mm [- k7 D' J$ e0 q- G
WS——活动斜楔行程,mm7 j5 o0 t6 W, c$ n S+ Y
β——固定斜楔角度,(°) 4 O8 _, u F- [& a# a+ R+ O
α——活动斜楔角度,(°)# b8 Z7 g+ p* b( J6 M4 `( _
一般情况下,β值取标准值为40°,则α=50°,可得到WT=1.19WS。
$ N) d: K( k. T! D, ~ X 4.毛坯尺寸
' T ]7 I- l, y8 ^9 T! r; K 当弯曲件的弯曲半径较大时(r/t>0.5),弯曲件毛坯长度可取等于中性层的长度。对于图1所示工件有:6 W& S1 A6 s% N( j% _8 Y
L=ΣL1+2π(r+kt) (4)
' @# n: S3 F5 Q! \9 n5 j 式中L——弯曲件展开长度,mm5 K, r" ] S7 r n
k——系数,取0.45
' s, U0 K2 U3 T: V# L! u* q( Q% D ΣL1——工件平直部分长度,mm
# ^& F" ^! l+ n# E/ y r——弯曲件内半径,mm
9 i6 h! Z- P' k, {0 {# I t——板厚,mm
5 G# q) D {' e, p8 X3 V+ n4 u' U 将ΣL1=316mm、r=4mm、t=1.5mm代入式(4)可得到L=345mm。
6 V! e- U w9 l9 M 上述有关计算结果,可作为支承座三工序复合冲压模具的结构设计、工序安排及设备选型参考。
5 {, p6 c5 @# K5 ? 五、结束语5 W3 |& R; n$ x A1 ?; k' x6 T+ B
使用新型三工序复合冲压模具,可以在一个工步中完成支承座毛坯的落料、冲孔、弯曲成形,生产率提高了6~8倍,减少了工艺装备,零件冲压工艺质量也得到了显著提高。对于典型的U形件弯曲成形具有重要借鉴作用。 |
|